1) Классическая схема

где ПУ – предварительный усилитель; ЛУМ – линейный усилитель мощности; В – возбудитель.

Все усилительные каскады должны иметь высокую линейность.

Достоинство: простота схемы

Недостатки: 1) Низкий КПД; 2) при излучении колебаний H3E и R3E основная мощность передатчика затрачивается на излучение несущего колкбания.

Целесообразно использовать только при передаче сигналов типа 63E.

2) C раздельным усилением спектральной составляющей

3) С раздельным усилением и умножением составляющей

где МУНЧ – мощный УНЧ; АМК – мощный АМ каскад.

Раздельное усиление позволяет выровнять уровни перемножаемых сигналов для получения требуемых параметров ОМ. Перемножение огибающей и несущей обычно осуществляется в оконечном каскаде. В качестве перемножителя как правило используют АМК с глубиной модуляции близкой к 100% и с высокой степенью линейности статической модуляционной характеристики. Линейная СМХ м.б. получена при модуляции на выходном электроде или на комбинированной АМ. В обоих случаях требуется высокая мощность модулирующего сигнала. Поэтому в качестве модулятора (оконечных каскадов) используют УМНЧ.

Для 2) возбудитель строится по трем схемам: фильтровой; фазо-компенсационный; фазо-фильтровой.

Для 3) по схеме Верзунова

. Балансные модуляторы и метод повторной балансной модуляции

В модуляторах, собранных по схемам рис.1, используются трансформаторы НЧ (Тр1), трансформаторы ВЧ (Тр2) и диоды с возможно малым напряжением отсечки тока. Иногда для построения модуляторов используют биполярные или полевые транзисторы, варикапы и стабилитроны с дополнительным смещением.

Анализ работы простейшего модулятора можно выполнить, воспользовавшись эквивалентной схемой (рис.2,a), если предварительно пересчитать параметры источника НЧ напряжения U_Ω и R_г, а также нагрузки R_н в контур, где включены диод и источник ВЧ напряжения и течет ток i'_н. При этом следует учесть, что к диоду приложено напряжение и что этот диод можно заменить ключом с сопротивлением R_п, который открыт при .

Спектр тока i'_н в области частот показан на рис.1,а. Он содержит постоянную компоненту (которая отсутствует в нагрузке R_н реального модулятора из-за наличия трансформатора Тр2), компоненты с частотами исходных колебаний F и f₀, компоненты модуляции I(f₀ + F) с частотами f₀ + F и f₀ – F, гармоники частоты f₀, а также компоненты, не показанные на рис.1,а, с комбинационными частотами вида , где m = 1, 2,... и n= 1,2,...

Ток i'_н имеет форму усеченных косинусоидальных импульсов (рис.2,б). Угол отсечки этого тока зависит, строго говоря, от обоих напряжений: U_Ω и U₀. Чтобы обеспечить линейность модуляционной характеристики I(f₀ ± F ) = f(U_Ω) этого модулятора, необходимо сделать цепь тока i'_н квазилинейной, т.е. добиться независимости работы ключа К от величины модулирующего напряжения U_Ω. Этого можно достичь, если угол отсечки θ не будет зависеть от U_Ω, т.е. если выполняется условие U₀ >> n₁U_Ω.

Анализ работы более сложных модуляторов проводится как бы в два этапа: сначала так же, как и для простейшего, определяют токи через диоды, а затем находят результирующий ток в нагрузке.

В модуляторе рис.1,б вследствие симметричности схемы относительно источника колебаний несущей частоты в спектре выходного сигнала компонента с несущей частотой обычно сильно подавлена. Эта схема достаточно практична, так как возможная точность симметрии, от которой зависит степень подавления компоненты с несущей частотой f₀, определяется лишь точностью подбора диодов в мостике. Применение диодных сборок или согласованных пар биполярных или полевых транзисторов обеспечивает подавление несущей на 35...45 дБ. Широкое распространение получили балансные модуляторы, собранные по схеме рис.1,в. Основным их достоинством наряду с меньшим числом нежелательных спектральных компонент тока i'_н является на 2...3дБ меньшее затухание b = 20 lg(U_Ω/U_н(f₀±F), чем в модуляторе по схеме рис.1,б. Объясняется это тем, что балансный модулятор состоит как бы из двух симметричных модуляторов, работающих в двухтактном режиме. ВСЁЁЁЁЁЁЁЁЁЁЁЁЁ