
- •1.Фізичні основи отримання низьких температур
- •1.1. Дроселювання
- •1.2. Розширення з одержанням зовнішньої роботи
- •1.3. Розширення без одержанням зовнішньої роботи
- •1.4. Вихровий ефект
- •1.5.Термоелектричний ефект
- •1.6.Термомагнітний ефект
- •1.7.Адіабатне розмагнічування парамагнетиків
- •2. Фазові перетворення в техніці низьких температур
- •3. Термодинамічні основи холодильних машин
- •3.1. Ідеальний газ та його властивості
- •3.2.Основні термодинамічні процеси
- •3.3. Поняття оборотності термодинамічних процесів. Внутрішня та зовнішня оборотність
- •3.4.Поняття циклу. Класифікація зворотних циклів
- •3.5. Другий закон термодинаміки. Оцінка необоротних втрат зворотних циклів
- •3.6. Оборотні зворотні цикли в умовах різноманітних зовнішніх джерела
- •4. Робочі речовини холодильних машин
- •4.1. Поняття холодильного агента. Історія використання
- •4.2.Позначення холодильних агентів
- •4.3. Екологічні аспекти використання холодильних агентів. Параметри оцінки впливу на довкілля
- •4.4. Термодинамічні властивості робочих речовин холодильних машин. Рівняння стану реальних газів і парів
- •4.5. Термодинамічна подібність
- •4.6. Вплив термодинамічних властивостей на необоротні втрати
- •4.7. Термодинамічні властивості розчинів
- •4.8. Основи теорії термодинамічної рівноваги розчинів
- •5. Цикли і схеми компресорних холодильних машин
- •5.1. Цикли і принципові схеми одноступеневих компресорних холодильних машин
- •5.1.1. Холодильна машина з детандером в області вологої пари
- •5.1.2. Холодильна машина з дроселюванням в області вологої та всмоктуванням сухої (перегрітої) пари
- •5.1.3. Цикл із стисканням робочої речовини по правій граничній кривій
- •5.1.4. Методи скорочення необоротних втрат у циклах компресорних холодильних машин
- •5.1.5. Методи скорочення необоротних втрат під час теплообміну
- •5.1.6. Методи скорочення необоротних втрат, пов’язаних із дроселюванням
- •5.1.7. Розрахунок одноступеневих холодильних машин
- •5.2. Цикли і принципові схеми багатоступеневих компресорних холодильних машин
- •5.2.1. Причини переходу до багатоступеневого стискання
- •5.2.2. Вплив багатоступеневого стискання і дроселювання на необоротні втрати в циклі
- •5.2.3. Вибір проміжного тиску
- •5.2.4. Цикли і схеми двохступеневих холодильних машин з одноразовим дроселюванням
- •5.2.5. Схеми двоступеневих холодильних машин із багаторазовим дроселюванням
- •5.2.6. Схеми та цикли триступеневих холодильних машин
- •5.2.7. Схеми та цикли каскадних холодильних машин
- •6. Газові холодильні машини
- •6.1. Теоретичний цикл нерегенеративної гхм з детандером
- •6.2. Теоретичні цикли регенеративних гхм із детандером
- •6.2.1. Замкнутий цикл
- •6.2.2. Розімкнуті цикли
- •7. Пароежекторні холодильні машини
- •7.1.Принцип дії та теоретичний процес пароежекторної холодильної машини
- •7.2. Особливості газодинамічних процесів у ежекторі
- •8.Абсорбційні холодильні машини
- •8.1.Схема та принцип дії абсорбційної холодильної машини
- •8.2. Водоаміачні абсорбційні холодильні машини (авхм)
- •8.2.1. Найпростіша холодильна машина
- •8.2.2. Тепловий розрахунок найпростішої машини аналітичним та графічним способом
- •8.2.3. Абсорбційна машина з теплообмінником розчинів
- •8.2.4. Ахм з теплообмінником розчинів та ректифікацією пари після генератора
- •8.2.5. Тепловий розрахунок авхм з теплообмінником розчинів та водяним дефлегматором графічним способом
- •8.2.6. Авхм із зворотним подавання розчину у генераторі та абсорбері
- •8.2.7. Парорідинний теплообмінник у схемі авхм
- •8.3.Вплив параметрів зовнішніх джерел на процеси та ефективність авхм
- •8.3.1. Вплив температури гарячого джерела
- •8.3.2.Вплив температури навколишнього середовища (охолодної води)
- •8.3.3 Вплив температури охолодного джерела
- •8.4. Абсорбційні бромистолітієві холодильні машини (абхм)
- •8.4.1. Одноступеневі абхм
- •8.4.2. Двоступеневі абхм
- •8.4.3. Енергетична ефективність абхм
- •8.5. Абсорбційно-резорбційні холодильні машини
- •8.5. Безнасосні абсорбційні холодильні машини
- •8.5.1. Абсорбційна бромистолітієва безнасосна холодильна машина
- •8.5.2. Абсорбційно-дифузійна водоаміачна безнасосна холодильна машина
- •8.24. Схема абсорбційно-дифузійного побутового холодильника
- •8.5.3. Абсорбційні безнасосні холодильні машини періодичної дії
- •9. Термоелектричні холодильні машини
- •9.1.Схема та цикл короткозамкненого термоелектричного ланцюга
- •9.2.Ефективність використання термоелектричного охолодження
- •Питання для підготовки до іспиту
- •Список літератури до курсу Основна
- •Додаткова
1.5.Термоелектричний ефект
Початок вивчення та використання термоелектричних явищ поклало відкриття Зеєбека термо-е.р.с. у 1821 році. Він виявив, що у ланцюгу, який складається з двох різних металів, виникає електрорушійна сила , якщо спаї цих провідників мають різні температури (ефект Зеєбека). Різниця потенціалів, що виникає при цьому пропорційна різниці температур:
, (1.39)
де α- коефіцієнт термо-е.р.с. залежить від матеріалів, з яких виготовлено гілки ланцюга, та різниці температур спаїв.
Пельтьє у 1834 році відкрив, що при пропусканні електричного струму через ланцюг, який складався з різних провідників виникала різниця температур спаїв. Фактично ефекти Зеєбека та Пельтьє зворотні один до одного. Кількість теплоти, що виділяється чи поглинається спаями за певний проміжок часу t, залежить від сили струму
. (1.40)
Величина π отримала назву коефіцієнта Пельтьє, значення якого отримав у 1856 році В.Томпсон, використавши закони термодинаміка для аналізу термоелектричних явищ:
, (1.41)
де Т- температура контакту різнорідних матеріалів.
В 1838 році академік Ленц на стику двох стержнів виготовлених із вісмуту і сурми заморожував чи плавив краплю води залежно від напряму руху струму.
Томсон
за допомогою термодинамічного аналізу
відкрив третій термоелектричний ефект,
який експериментально був підтверджений
у 1867 році Леру. Цей закон формулюється
так: у випадку, коли існує різниця
температур по довжині провідника
,
проходження струму викликає поглинання
чи виділення теплоти:
, (1.42)
де τ- коефіцієнт Томсона; τ1, τ2 – його значення для кожної із гілок ланцюга:
. (1.43)
Спроби використати ефект Зеєбека на термопарах виготовлених з металів для отримання електричної енергії чи ефекту Пельтьє для отримання низьких температур на мали успіху. Однак з появою напівпровідників виготовлених на основі свинцю, сурми, вісмуту, селену, для яких термо-е.р.с. в багато разів більша, з’явилася така можливість. Академік А.Ф.Йоффе запропонував напівпровідникові термоелементи, які дали практичний результат. На мал.1.6 показана схема такого термоелемента Пельтьє. Два напівпровідники n (електронний) і m (дірковий) утворять контур, по якому проходить постійний струм від джерела живлення с. Напівпровідники виготовлюють у вигляді прямокутних чи циліндричних брусків з’єднаних між собою мідними пластинами, що утворюють спаї. Термоелементи можна послідовно об’єднувати у батареї. Якщо температура на холодних спаях Тх стане нижче температури охолодного тіла, а температура на гарячих спаях Тг вище температури навколишнього середовища, то термоелемент буде виконувати функції холодильної машини, спроможної переносити теплоту від джерела низької температури до навколишнього середовища.
Зниження температури спаю відбувається в тому випадку, коли електрони під впливом електричного поля, рухаючись з однієї гілки термоелемента, переходять у новий стан із більш високою енергією. При цьому підвищення енергії електронів відбувається за рахунок кінетичної енергії, що відбирається від атомів гілок термоелемента в місцях їхнього сполучення. При зворотному напрямку руху електрони, переходячи на більш низький енергетичний рівень, віддаючи надлишкову енергію атомам кристалічної решітки, нагріваючи спай термоелемента.
Кількість теплоти, що поглинається на холодному та виділяється на гарячому спаях
, (1.44)
. (1.45)
Рис.1.7. Схема термоелемента Пельтьє
Знайшовши
різницю цих величин, та врахувавши
тепло, що витрачається на нагрівання
провідників при проходженні струму
,
отримаємо затрачену роботу зовнішнього
джерела постійного струму
. (1.46)
Холодопродуктивність
із врахуванням
:
, (1.47)
де R- електричний опір гілки ланцюга, К- коефіцієнт, що враховує теплопровідність гілок.
Різниця
температур
на
кінцях термоелемента Пельтьє зростає
при зменшенні холодопродуктивності
за
інших рівних умов і досягає найбільшого
значення при
=0.
Різниця температур
є однією з основних характеристик
охолодного термоелемента і залежить
від “добротності” матеріалів ланцюга
, (1.48)
де λ- коефіцієнт теплопровідності та ρ- питомий опір матеріалів ланцюга.
Для
сучасних матеріалів
1/К.
Гранично можливі значення становлять
1/К.
Максимальна різниця температур пов’язана з “добротністю” співвідношенням
. (1.49)
Практично можливо досягти різниці температур =75К. Для отримання більш низьких температур необхідно використовувати каскадні термоелементи. У останні роки в багатокаскадних мікрохолодильниках були отримані температури до -118ºС (при температурі середовища 4-27ºС.
Термокаскадний охолоджувач із семи ступенів фірми “Борг-Уорнер Корпорейшн” дозволив отримати =145К.
Простота схеми, відсутність будь-яких частин, що рухаються, шуму роблять термоелемент Пельтьє надзвичайно перспективним генератором холоду. Так останнім часом набули використання холодильні машини на елементах Пельтьє у автомобільних кондиціонерах (США). Що стосується значно нижчих температур, то використання обмежується низькою холодопродуктивністю таких машин. Однак, якщо використати акумулювання холоду в періоди, коли в ньому немає потреби, стає можливим отримати низькі температури та достатньо великий запас холоду. Стримуючим фактором можна також вважати високу вартість напівпровідникових матеріалів, що робить такі машини не конкурентно спроможними з іншими способами охолодження.