- •1.Фізичні основи отримання низьких температур
- •1.1. Дроселювання
- •1.2. Розширення з одержанням зовнішньої роботи
- •1.3. Розширення без одержанням зовнішньої роботи
- •1.4. Вихровий ефект
- •1.5.Термоелектричний ефект
- •1.6.Термомагнітний ефект
- •1.7.Адіабатне розмагнічування парамагнетиків
- •2. Фазові перетворення в техніці низьких температур
- •3. Термодинамічні основи холодильних машин
- •3.1. Ідеальний газ та його властивості
- •3.2.Основні термодинамічні процеси
- •3.3. Поняття оборотності термодинамічних процесів. Внутрішня та зовнішня оборотність
- •3.4.Поняття циклу. Класифікація зворотних циклів
- •3.5. Другий закон термодинаміки. Оцінка необоротних втрат зворотних циклів
- •3.6. Оборотні зворотні цикли в умовах різноманітних зовнішніх джерела
- •4. Робочі речовини холодильних машин
- •4.1. Поняття холодильного агента. Історія використання
- •4.2.Позначення холодильних агентів
- •4.3. Екологічні аспекти використання холодильних агентів. Параметри оцінки впливу на довкілля
- •4.4. Термодинамічні властивості робочих речовин холодильних машин. Рівняння стану реальних газів і парів
- •4.5. Термодинамічна подібність
- •4.6. Вплив термодинамічних властивостей на необоротні втрати
- •4.7. Термодинамічні властивості розчинів
- •4.8. Основи теорії термодинамічної рівноваги розчинів
- •5. Цикли і схеми компресорних холодильних машин
- •5.1. Цикли і принципові схеми одноступеневих компресорних холодильних машин
- •5.1.1. Холодильна машина з детандером в області вологої пари
- •5.1.2. Холодильна машина з дроселюванням в області вологої та всмоктуванням сухої (перегрітої) пари
- •5.1.3. Цикл із стисканням робочої речовини по правій граничній кривій
- •5.1.4. Методи скорочення необоротних втрат у циклах компресорних холодильних машин
- •5.1.5. Методи скорочення необоротних втрат під час теплообміну
- •5.1.6. Методи скорочення необоротних втрат, пов’язаних із дроселюванням
- •5.1.7. Розрахунок одноступеневих холодильних машин
- •5.2. Цикли і принципові схеми багатоступеневих компресорних холодильних машин
- •5.2.1. Причини переходу до багатоступеневого стискання
- •5.2.2. Вплив багатоступеневого стискання і дроселювання на необоротні втрати в циклі
- •5.2.3. Вибір проміжного тиску
- •5.2.4. Цикли і схеми двохступеневих холодильних машин з одноразовим дроселюванням
- •5.2.5. Схеми двоступеневих холодильних машин із багаторазовим дроселюванням
- •5.2.6. Схеми та цикли триступеневих холодильних машин
- •5.2.7. Схеми та цикли каскадних холодильних машин
- •6. Газові холодильні машини
- •6.1. Теоретичний цикл нерегенеративної гхм з детандером
- •6.2. Теоретичні цикли регенеративних гхм із детандером
- •6.2.1. Замкнутий цикл
- •6.2.2. Розімкнуті цикли
- •7. Пароежекторні холодильні машини
- •7.1.Принцип дії та теоретичний процес пароежекторної холодильної машини
- •7.2. Особливості газодинамічних процесів у ежекторі
- •8.Абсорбційні холодильні машини
- •8.1.Схема та принцип дії абсорбційної холодильної машини
- •8.2. Водоаміачні абсорбційні холодильні машини (авхм)
- •8.2.1. Найпростіша холодильна машина
- •8.2.2. Тепловий розрахунок найпростішої машини аналітичним та графічним способом
- •8.2.3. Абсорбційна машина з теплообмінником розчинів
- •8.2.4. Ахм з теплообмінником розчинів та ректифікацією пари після генератора
- •8.2.5. Тепловий розрахунок авхм з теплообмінником розчинів та водяним дефлегматором графічним способом
- •8.2.6. Авхм із зворотним подавання розчину у генераторі та абсорбері
- •8.2.7. Парорідинний теплообмінник у схемі авхм
- •8.3.Вплив параметрів зовнішніх джерел на процеси та ефективність авхм
- •8.3.1. Вплив температури гарячого джерела
- •8.3.2.Вплив температури навколишнього середовища (охолодної води)
- •8.3.3 Вплив температури охолодного джерела
- •8.4. Абсорбційні бромистолітієві холодильні машини (абхм)
- •8.4.1. Одноступеневі абхм
- •8.4.2. Двоступеневі абхм
- •8.4.3. Енергетична ефективність абхм
- •8.5. Абсорбційно-резорбційні холодильні машини
- •8.5. Безнасосні абсорбційні холодильні машини
- •8.5.1. Абсорбційна бромистолітієва безнасосна холодильна машина
- •8.5.2. Абсорбційно-дифузійна водоаміачна безнасосна холодильна машина
- •8.24. Схема абсорбційно-дифузійного побутового холодильника
- •8.5.3. Абсорбційні безнасосні холодильні машини періодичної дії
- •9. Термоелектричні холодильні машини
- •9.1.Схема та цикл короткозамкненого термоелектричного ланцюга
- •9.2.Ефективність використання термоелектричного охолодження
- •Питання для підготовки до іспиту
- •Список літератури до курсу Основна
- •Додаткова
1.2. Розширення з одержанням зовнішньої роботи
Під час зворотного розширення стиснутого газу відбувається зниження температури. Для ідеального газу відношення температур в політропному процесі розширення з показником політропи n:
. (1.25)
Для адіабатного процесу показник n дорівнює показнику адіабати k, а ентропія лишається постійною.
Якщо проводити розширення речовини від тиску p1 до тиску р2 у спеціальному пристрої (детандері) є можливість одержати корисну роботу. Ця робота буде отримана за рахунок зміни ентальпії робочої речовини, що розширюється. Останнім часом здебільшого використовують відцентрові чи осьові детандери, хоча можуть використовуватися й інші типи розширювальних машин, наприклад поршневі чи гвинтові. Процес розширення з одержанням роботи у T-s діаграмі зображено на рис.1.3. Роздивимося, як змінюються параметри робочої речовини у такому процесі. Якщо процес розширення супроводжується виконанням роботи без втрат і теплообміну з навколишнім середовищем, то ентропія робочої речовини не змінюється, тобто процес проходить ізоентропно ds=0. Процес на діаграмі зображено лінією 1-2s. Роботу, що виконується робочою речовиною, можливо отримати лише за рахунок внутрішньої енергії, тому температура в процесі розширення завжди знижується.
Зниження
температури визначається похідною
,
що може бути названа коефіцієнтом
оборотного адіабатного (ізоентропного)
розширення і за аналогією з
,
позначаться
.
Скористаємося рівнянням (1.9) для
параметрів стану Т, р, s, отримаємо:
(1.26)
З
урахуванням рівняння Максвелла
і
виразом для ізобарної теплоємності
із рівняння (1.26) одержуємо
(1.27)
Для
ідеального
газу
як було показано вище
,
тоді з (1.27) отримаємо
.
Оскільки
та
,
то
–
розширення
ідеального газу з одержанням роботи
завжди проходить із зниженням температури.
Для реального газу скориставшись (1.16) та (1.21) отримаємо
(1.28)
Величини
,
,
тому для реального газу
–
розширення проходить із зниженням
температури в усіх випадках.
Інтегральна зміна температури в процесі розширення з одержанням роботи
. (1.29)
З рівнянь (1.11) і (1.27) отримуємо
(1.30)
Оскільки
і сp
завжди позитивні, то відповідно до
(1.30)
:
.
Отже,
Рис.1.3. Зображення процесу розширення з одержання роботи в T-s діаграмі
адіабатне розширення з одержанням зовнішньої роботи термодинамічно ефективніший процесу адіабатного дроселювання. До такого ж висновку можна прийти розглянувши ці процеси на діаграмі T-s. Процес 1-2s – адіабатне розширення з одержанням зовнішньої роботи, процес 1-2h – дроселювання. З рис.1.3 очевидно, що Тs>Тh. Для прикладу: при адіабатному розширенні повітря з початковою температурою 300К, стиснутого до 1МПа, температура його понизиться на 140К, в той час як незворотне дроселювання дасть охолодження всього 2,5К. При цьому необхідно відмітити, що будь-яка необоротність процесу розширення буде наближати його до ефекту Джоуля-Томпсона, і при повній необоротності температурна ефективність обох процесів зрівняється. Для випадку компресорних холодильних машин, при здійсненні розширення та дроселювання в області вологої пари, температурний ефект охолодження в обох процесах буде однаковим (рис.1.3. процеси 3-4s та 3-4h). Це може бути пояснено тим, що в таких машинах ці процеси супроводжуються зміною фазового стану речовини, яка буде частково випаровуватися. При цьому дроселювання супроводжується більшим випаровуванням речовини ніж розширення.
