3.1.3 Расчетные характеристики принятых материалов

Принимаем класс бетона В30, с расчетным сопротивлением бетона осевому сжатию R_b=17 МПа; растяжению R_bt=1,2 МПа.

Рабочую арматуру класса А-III, с расчетным сопротивлением растяжению R_s=355 МПа и R_sw=175 МПа, прочая арматура класса A-I с Rs=280 МПа, Rsw=285 МПа.

3.1.4 Расчёт полки плиты

Плиту рассматриваем как многопролётную неразрезную балку при толщине её 25 мм. Расчёт ведём с учётом перераспределения усилий от развития пластических деформаций.

Расчётная нагрузка на полку плиты:

(3.1)

где q - расчетная нагрузка, распределенная по длине элемента, q=4,01 кН/м ;

gпл – расчетная нагрузка полки плиты, g_пл=1,53 кН/м²;

h,f – расчетная толщина полки, h, f =0,025 см;

pж/б – расчетная плотность полки плиты, табл. 3[7]; рж/б =25 кПа;

Получим:

кН/м²

Определяю расчётный пролёт полки:

(3.2)

м

Определяю изгибающий момент от расчётной нагрузки:

(3.3)

где q_пл - расчетная нагрузка на полку плиты, кН/м ;

l_o – расчетный пролет полки, м;

кН∙м

Полезная толщина плиты будет равна:

Определяю коэффициент А₀:

(3.4)

где h,f – расчетная толщина полки, см;

Определяем коэффициент А_о:

(3.5)

где M – изгибающий момент от расчетной нагрузки, кН∙м;

Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, МПа;

b – ширина продольных ребер, мм;

- полезная толщина плиты, см;

Определяю 0,955

Определяю требуемую площадь сечения арматуры класса А-III на полосу 1 м:

(3.6)

где M – изгибающий момент от расчетной нагрузки, кН∙м;

Rs – рабочее растяжение рабочей арматуры растяжению, МПа;

ho – полезная толщина плиты, см;

см

Принимаем сетку с продольной рабочей арматурой марки 150/150/3/3 с см2 и см

3.1.5 Расчёт поперечных рёбер

Поперечные рёбра запроектированы с шагом см. Они жёстко соединены с полкой и продольными рёбрами. Поперечное ребро рассчитываем как балку таврового сечения с защемлёнными опорами.

Рис. 3.2. Нагрузка на поперечное ребро.

Расчётная нагрузка на ребро:

(3.7)

При: gпл=3,105 кН/м ; l₁=0,98 м

кН/м

Определяю изгибающий момент в пролёте:

(3.8)

При: q_p=3,3 кН/м; l_o =2,9 кН∙м;

кН∙м

Определяю изгибающий момент на опоре:

(3.9)

При: q_p=3,3 кН/м; l_o =2,9 кН∙м;

кН∙м

Поперечная сила на опору будет равна:

(3.10)

кН

Определяю рабочую высоту:

Рис. 3.3. Размеры поперечного ребра.

см

Расчётное сопротивление ребра в пролёте является тавровым с полкой в сжатой зоне см, что меньше см.

Определяю коэффициент А₀ по пролётному моменту, предполагая, что нейтральная ось проходит в полке :

Определяю требуемую площадь сечения арматуры класса А-III:

(3.11)

При: M_ПР =1,16 кН∙м; R_s = 355 МПа; = 0,995; h_o=12,5;

По табл.3.1 определяю 0,995 и 0,01, тогда 0,01×12,5=0,125 < см.

Определяю требуемую площа дь сечения арматуры класса А-III:

(3.11)

см²

Принимаем 1  6А – III с 0,283см²

Определяю коэффициент А₀ по опорному моменту:

(3.12)

При: М_ОП =2,32 кН∙м; R_b=17 МПа; h_f =98см; h_o=12,5см;

По таблице 3.1. определяю 0,995

Требуемая площадь верхней растянутой арматуры:

(3.13)

Учитывая на опоре работу поперечных стержней сетки полки, у которой на 1 погонный метр имеем 4  3 марки Вр- I с 0,071 см², тогда на продольный стержень плоского каркаса требуется:

4×0,071 = 0,284 см²

Из конструктивных соображений принимаю верхний стержень как и нижний. Проверяю условие постановки поперечной арматуры по расчёту:

(3.14)

кН < кН

Следовательно, поперечную арматуру ставим конструктивно с шагом на приопорных участках ¼ : см. На остальной части пролёта см.