3.2 Расчет геометрических параметров сепаратора

Согласно [5, c.75] высоту парового пространства сепаратора принимаем 1.2м.

Диаметр парового пространства сепаратора D_с, м, определяется по формуле [4, c.76]:

, (42)

где - допустимое напряжение парового объема, кг/(с м³).

Допустимое напряжение парового объема , кг/(с м³) определяется по формуле [5, c.76]

, (43)

где - допустимое напряжение при атмосферном давлении, кг/(с м³).

- коэффициент зависимости от абсолютного давления вторичного пара

- коэффициент зависимости от уровня раствора над точкой ввода парожидкостной смеси в паровое пространство.

По таблице [4, c.76] принимаем =1; =0.59.

Подставив числовые значения в формулу (43), получим

кг/(с м³).

Подставив числовые значения в формулу (42), получим

На основании [5], полученное значение округляется до стандартного: =1700 мм, , δ = 4 мм.

4 Расчет патрубков аппарата

Диаметр патрубка греющего пара определяется по формуле [4, c.75]:

, (44)

Принятые значения: скорость движения греющего пара по [5, c.75] =15 м/с, плотность греющего пара =1,6261 кг/м³ [3, с.291].

Подставив числовые значения в формулу (44), получим

На основании [4], полученное значение округляется до стандартного: мм, δ = 3 мм.

Диаметр патрубка поступающего раствора определяется по формуле [5, c.75]:

, (45)

где - плотность поступающего раствора, кг/м³;

- скорость поступающего раствора, м/с.

;

кг/с

Принятые значения: скорость движения концентрированного раствора по [5, c.75]=0.8 м/с, плотность поступающего раствора =1316 кг/м³ [3, с.273].

Подставив числовые значения в формулу (46), получим

На основании [4], полученное значение округляется до стандартного: мм, δ = 3 мм.

Диаметр патрубка конденсата определяется по формуле [4, c.75]:

, (47)

Принятые значения: скорость движения конденсата =0.5м/с, плотность конденсата =934,5 кг/м³ [3, с.273].

Подставив числовые значения в формулу (47), получим

м

На основании [4], полученное значение округляется до стандартного: мм, δ = 4 мм.

Диаметр патрубка вторичного пара определяется по формуле [5, c.75]:

, (48)

Принятые значения: скорость движения вторичного пара =15 м/с, плотность вторичного =0,4705 кг/м³ [3, с.292].

Подставив числовые значения в формулу (48), получим

На основании [4], полученное значение округляется до стандартного: мм, δ = 4 мм.

Заключение

В процессе выполнения курсового проекта был проведен анализ и обзор типовых выпарных аппаратов, применяемых в пищевой промышленности, и определены их характерные конструктивные отличия.

Определены достоинства и недостатки отдельных типов выпарных аппаратов и особенности применения их в пищевой промышленности.

Проведена разработка аппаратурно-технологической схемы процесса выпаривания и намечены конструктивные параметры выпарного аппарата.

Изучена методика расчета однокорпусной выпарной установки для выпаривания воды из сахарного раствора с заданными условиями проведения технологического процесса.

Составлен материальный и тепловой баланс процесса.

Произведен расчет основных параметров процесса.

Произведена разработка общего вида установки для выпаривания воды из сахарного раствора с типовым расположением основных узлов.

Список использованных источников

1. Процессы и аппараты пищевых производств. Методические указания к курсовой работе для студентов специальности 17.06 / Л.А. Минухин, В.А. Тимкин. – Екатеринбург: УрГЭУ, 1995. – 41 с.

2. Кавецкий Г.Д., Васильев Б.В. Процессы и аппараты пищевой промышленности. – М.: Колос, 2000. – 551 с.

3. Расчеты и задачи по процессам и аппаратам пищевых производств / С.М. Гребенюк, Н.С. Михеева и др.. – М: Агропромиздат, 1987. – 304 с.

4. ГОСТ 8732-78

5. Г.А. Лунин, В.С. Вельтищев. Теплообменные аппараты пищевых производств. – М: Агропромиздат, 1987. – 349 с.

6. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры / А.А. Лащинский, А.Р. Толчинский. – Л: Машиностроение, 1970. – 752 с.