
- •Выполнил: Патокин р.Н. Группа мах-41
- •Введение
- •Исходные данные
- •1. Тепловой расчет
- •1.1. Выбор топлива
- •1.11. Построение индикаторной диаграммы
- •2. Тепловой баланс двигателя
- •3. Внешняя скоростная характеристика
- •4. Сравнение показателей проектируемого двигателя и прототипа
- •5. Кинематика
- •6. Динамика
- •6.1. Силы давления газов
- •6.2. Приведение масс частей кривошипно-шатунного механизма
- •6.3. Удельные и полные силы инерции
- •6.4. Удельные суммарные силы
- •6.5. Крутящие моменты
- •6.6. Условные силы, действующие на шатунные шейки коленчатого вала от двух смежных шатунов
- •6.7. Силы, действующие на колена вала
- •7. Уравновешивание
- •8. Расчет деталей двигателя
- •8.1. Расчет поршня
- •8.2. Расчет поршневого кольца
- •8.3. Расчет поршневого пальца
- •8.4. Расчет коленчатого вала
- •9. Разработка системы питания
- •10. Расчет на эвм
- •Заключение
- •Список литературы
1.11. Построение индикаторной диаграммы
Принимаем масштаб
хода поршня
и масштаб давления
.
Величины в приведенном масштабе, соответствующие рабочему объему цилиндра и объему камеры сгорания:
;
.
Максимальная
высота диаграммы (точки z
и z’) и положение точки z
по оси абсцисс
;
.
Ординаты характерных
точек:
;
;
;
;
.
Построение политроп сжатия и расширения аналитическим методом:
политропа сжатия
.
Отсюда
,
где
.
Политропа расширения
.
Отсюда
.
Результаты расчета точек политроп приведены в табл. 1.1.
Таблица 1.1
№ точек |
OX, мм |
Политропа сжатия |
Политропа расширения |
||
|
|
|
|
||
1 |
28 |
20 |
0,81 |
63,3 |
2,53 |
2 |
48 |
9,6 |
0,38 |
32,1 |
1,28 |
3 |
68 |
6 |
0,24 |
20,7 |
0,83 |
4 |
88 |
4,2 |
0,17 |
15 |
0,6 |
5 |
108 |
3,2 |
0,13 |
11,6 |
0,46 |
6 |
128 |
2,5 |
0,1 |
9,33 |
0,37 |
Теоретическое
среднее индикаторное давление
,
где F1= 3400 мм2
– площадь диаграммы acz’zba.
Величина
,
полученная планиметрированием
индикаторной диаграммы, очень близка
к величине
,
полученной в тепловом расчете.
Скругление индикаторной диаграммы осуществляется на основании следующих соображений. Фазы газораспределения: начало открытия впускного клапана (точка r’) устанавливаем за 20˚ до прихода поршня в в.м.т., а закрытие (точка a’’) – через 56˚ после прохода поршнем н.м.т.; начало открытия выпускного клапана (точка b’) принимается за 56˚ до прихода поршня в н.м.т., а закрытие (точка a’) – через 20˚ после прохода поршнем в.м.т. Угол опережения впрыска принимается равным 20˚ (точка c’), а продолжительность периода задержки воспламенения – Δφ1=8˚ (точка f).
В соответствии
с принятыми фазами газораспределения
и углом опережения впрыска определяем
положение точек r’, a’,
a’’, c’, f
и b’ по формуле для
перемещения поршня
,
где λ=0,27 – предварительно принятое при
построении индикаторной диаграммы,
отношение радиуса кривошипа к длине
шатуна.
Расчеты ординат точек r’, a’, a’’, c’, f и b’ сведены в табл. 1.2.
Таблица 1.2
Обозначение точек |
Положение точек |
φ˚ |
Расстояние точек от в.м.т. (AX), мм |
r’ |
20˚ до в.м.т. |
20 |
4,9 |
a’ |
20˚ после в.м.т. |
20 |
4,9 |
a’’ |
56˚ после н.м.т. |
124 |
106 |
c’ |
20˚ до в.м.т. |
20 |
4,9 |
f |
12˚ до в.м.т. |
12 |
1,8 |
b’ |
56˚ до н.м.т. |
124 |
106 |
Положение точки c’’ определяется из выражения
;
.
Точка zд лежит на линии z’z ориентировочно вблизи точки z.
Нарастание
давления от точки c’’ до
zд составляет
или
,
где 10˚ - положение точки zд
по горизонтали.
Соединяя плавными кривыми точки r с a’, c’ с f и c’’ и далее с zд и кривой расширения b’ с b’’ (точка b’’ располагается между точками b и a) и линией выпуска b’’r’r, получим скругленную индикаторную диаграмму ra’ac’fc’’zдb’b’’r (рис. 1.1).