
- •Глава первая общие понятия о релейной защите
- •1.1. Назначение релейной защиты
- •1.2. Повреждения в электроустановках
- •1.3. Векторные диаграммы токов и напряжений при кз
- •1.4. Ненормальные режимы
- •1.5. Основные требования, предъявляемые к устройствам релейной защиты
- •1.6. Структурные части и основные элементы рз
- •1.7. Виды устройств рз
- •1.8. Изображение схем рз на чертежах
- •1.9. Источники и схемы оперативного тока
- •Глава вторая принципы построения измерительных и логических органов релейной защиты
- •2.1. Общие принципы конструктивного исполнения реле
- •2.2. Электромеханические реле
- •2.3. Конструкции реле, выполняемых на электромагнитном принципе
- •2.4. Промежуточные реле (логические элементы)
- •2.5. Указательные реле
- •2.6. Реле времени
- •2.7. Поляризованные реле
- •2.8. Индукционные реле
- •2.9. Реле тока на индукционном принципе
- •2.10. Индукционные реле тока серий рт-80 и рт-90
- •2.11. Индукционные реле направления мощности
- •2.12. Магнитоэлектрические реле
- •2.13. Измерительные органы на полупроводниковой элементной базе
- •2.14. Типовые функциональные элементы полупроводниковых ио
- •2.15. Аналоговые микросхемы, используемые для построения функциональных элементов ио
- •2.16. Основные схемы включения операционных усилителей, используемые в устройствах рз
- •2.17. Простейшие функциональные элементы, выполняемые на оу
- •2.18. Схемы сравнения двух электрических величин
- •2.19. Измерительные органы тока и напряжения на имс
- •2.20. Измерительные органы (реле) с двумя входными величинами на интегральных микросхемах
- •2.21. Элементы логической и исполнительной частей устройств рз
- •2.22. Органы логики на имс
- •Глава третья трансформаторы тока и схемы их соединения
- •3.1. Трансформаторы тока и их погрешности
- •3.2. Параметры, влияющие на уменьшение намагничивающего тока
- •3.3. Требования к точности трансформаторов тока, питающих рз
- •3.4. Выбор трансформаторов тока и допустимой вторичной нагрузки
- •3.5. Типовые схемы соединения обмоток трансформаторов тока
- •3.6. Нагрузка трансформаторов тока
- •3.7. Фильтры симметричных составляющих токов
- •3.8. Новые преобразователи первичного тока
- •Глава четвертая максимальная токовая защита
- •4.1. Принцип действия токовых зашит
- •4.2. Максимальная токовая зашита лэп
- •4.3. Схемы мтз на постоянном оперативном токе
- •4.4. Поведение мтз при двойных замыканиях на землю
- •4.5. Выбор тока срабатывания
- •4.6. Выдержки времени защиты
- •4.7. Максимальная токовая защита с пуском от реле напряжения
- •4.8. Максимальные токовые защиты на переменном оперативном токе
- •4.9. Максимальные токовые защиты с реле прямого действия
- •4.10. Общая оценка и область применения мтз
- •Глава пятая токовые отсечки
- •5.1. Принцип действия токовых отсечек
- •5.2. Схемы отсечек
- •5.3. Отсечки мгновенного действия на линиях с односторонним питанием
- •5.4. Неселективные отсечки
- •5.5. Отсечки на линиях с двусторонним питанием
- •5.6. Отсечки с выдержкой времени
- •Вопросы для самопроверки
- •Глава шестая трансформаторы напряжения и схемы их соединения
- •6.1. Основные сведения
- •6.2. Погрешности трансформатора напряжения
- •6.3. Схемы соединения трансформаторов напряжения
- •6.4. Повреждения в цепях тн и контроль за их исправностью
- •6.5. Емкостные делители напряжения
- •6.6. Фильтр напряжений обратной последовательности
- •Глава седьмая токовая направленная защита
- •7.1. Необходимость направленной защиты в сетях с двусторонним питанием
- •7.2. Функциональная схема и принцип действия токовой направленной защиты
- •7.3. Схемы включения реле направления мощности
- •7.4. Поведение реле направления мощности, включенных на токи неповрежденных фаз
- •7.5. Схемы направленной максимальной токовой защиты
- •7.6. Выбор уставок срабатывания
- •7.7. Мертвая зона
- •7.8. Токовые направленные отсечки
- •7.9. Оценка токовых направленных защит
- •Глава восьмая защита от коротких замыканий на землю в сети с глухозаземленной нейтралью
- •8.1. Общие сведения
- •8.2. Максимальная токовая защита нулевой последовательности
- •8.3. Токовые направленные защиты нулевой последовательности
- •8.4. Отсечки нулевой последовательности
- •8.5. Ступенчатая токовая защита нулевой последовательности
- •8.6. Выбор уставок токовых защит нулевой последовательности
- •8.7. Оценка и область применения токовых ступенчатых защит нп
- •Глава девятая защита от однофазных замыканий на землю в сети с изолированной нейтралью
- •9.1. Токи и напряжения при однофазном замыкании на землю
- •9.2. Основные требования к защите
- •9.3. Принципы выполнения защиты от однофазных замыканий на землю
- •9.4. Фильтры токов и напряжений нулевой последовательности
- •9.5. Токовая защита нулевой последовательности
- •9.6. Направленная защита
- •9.7. Защита, реагирующая на высшие гармоники тока в установившемся режиме
- •9.8. Защиты, реагирующие на токи переходного режима
- •Глава десятая дифференциальная защита линий
- •10.1. Принцип действия продольной дифференциальной защиты
- •10.2. Токи небаланса в дифференциальной защите
- •10.3. Общие принципы выполнения продольной дифференциальной защиты линии
- •10.4. Дифференциальные реле с торможением
- •10.5. Полная схема дифференциальной защиты линий
- •10.6. Устройство контроля исправности соединительных проводов
- •10.7. Продольная дифференциальная защита линий типа дзл
- •10.8. Оценка продольной дифференциальной защиты
- •10.9. Принцип действия и виды поперечных дифференциальных защит параллельных линий
- •10.10. Токовая поперечная дифференциальная зашита
- •10.11. Направленная поперечная дифференциальная защита
- •10.12. Оценка направленных поперечных дифференциальных защит
- •Глава одиннадцатая дистанционная защита
- •11.1. Назначение и принцип действия
- •11.2. Характеристики выдержки времени дистанционных защит
- •11.3. Принципы выполнения селективной защиты сети с помощью ступенчатой дистанционной защиты
- •11.4. Структурная схема дистанционной защиты со ступенчатой характеристикой
- •11.5. Схемы включения дистанционных и пусковых измерительных органов на напряжение и ток сети
- •11.6. Характеристики срабатывания реле сопротивления и их изображение на комплексной плоскости
- •11.7. Общие принципы выполнения реле сопротивления, используемых в дз в качестве измерительных органов, и требования к их конструкциям
- •11.8. Реле сопротивления на диодных схемах сравнения абсолютных значений двух электрических величин
- •11.9. Реле сопротивления на сравнении фаз двух электрических величин. Выполняемые на имс
- •11.10. Схемы трех основных функциональных элементов pc, построенных на сравнении фаз
- •11.11. Реле сопротивления со сложными характеристиками срабатывания, выполненные на имс
- •11.12. Пусковые органы дистанционных защит
- •11.13. Погрешность срабатывания pc, обусловленная током Iр
- •11.14. Искажение действия дистанционных органов
- •11.16. Выполнение схем дистанционных защит
- •11.17. Дистанционная защита типа шдэ-2801, выполняемая на имс
- •11.18. Выбор уставок дистанционной защиты
- •11.19. Оценка дистанционной защиты
- •Глава двенадцатая предотвращение неправильных действий защиты при качаниях
- •12.1. Характер изменения тока, напряжения и сопротивления на зажимах реле при качаниях
- •12.2. Поведение защиты при качаниях
- •12.3. Меры по предотвращению неправильных действий рз при качаниях
- •12.4. Блокирующее устройство, реагирующее на несимметрию токов или напряжений сети
- •12.5. Устройство блокировки при качаниях, реагирующее на скорость изменения тока, напряжения или сопротивления
- •12.6. Блокирующее устройство, реагирующее на скачкообразное приращение электрических величин (векторов тока прямой и обратной последовательностей)
- •Глава тринадцатая высокочастотные защиты
- •13.1. Назначение и виды высокочастотных защит
- •13.2. Принцип действия направленной защиты с вч-блокировкой
11.6. Характеристики срабатывания реле сопротивления и их изображение на комплексной плоскости
Использование
комплексной плоскости для изображения
характеристик PC.
Сопротивление является комплексной
величиной, поэтому характеристики
срабатывания PC
Zcp
(Zp,
φр)и
сопротивления на их зажимах Zp
удобно изображать на комплексной
плоскости в осях R,
jX
(рис.11.13).
В этом случае по оси вещественных величин
откладываются активные сопротивления
R,
а
по оси мнимых величин — реактивные
сопротивления X.
Полное
сопротивление на зажимах реле Zp
= Up/Ip
может
быть выражено через активные и реактивные
составляющие в виде комплексного числа
Zp
= Rp
+ jXp
= Zpejφ
и изображено в осях R,
jX
вектором
с координатами Rp
и jXp
(рис.11.13,
а).
Величина этого вектора характеризуется
модулем
,
а его направление — углом φр,
который определяется соотношением Хр
и Rp,
поскольку
tg
φр
= Xp/Rp.
На рис.11.13, б
видно, что угол φр
равен углу сдвига фаз между векторами
тока Ip
и
напряжения Up,
следовательно, можно считать, что на
комплексной плоскости вектор Ip
совпадает с осью положительных
сопротивлений R,
а
напряжение Up
— с
вектором Zp
. Любой участок сети, например W1
(рис.11.13,
е),
можно представить в осях R,
jX
вектором
ZAB=ZW1
имея в виду, что каждая точка ЛЭП
характеризуется определенными
сопротивлениями RW1
и
XW1.
Если
сопротивление всех участков сети имеет
один и тот же угол
,
то их геометрическое место на комплексной
плоскости изображается в виде прямой,
смещенной относительно оси R
на
угол φл
(рис.11.13, г).
Начало защищаемой ЛЭП, где установлена
рассматриваемая ДЗ А,
совмещается
с началом координат (рис.11.13, в,
г).
Координаты всех участков сети, попадающих
в зону ДЗ А,
считаются положительными и располагаются
в I
квадранте комплексной плоскости
(рис.11.13, г).
Координаты участков сети, расположенные
на рис.11.13, в
слева от точки А,
считаются
отрицательными и располагаются в III
квадранте.
Сопротивление линии
W1
показано
на диаграмме отрезком АВ,
W2
— отрезком
ВС
и
W3
— отрезком
AD.
Сопротивление
Zр.к
от места установки ДЗ до точки К
изображено
отрезком АК
под
углом φк
= φл
к оси R
(рис.11.13,
в,
г).
Если КЗ произошло через электрическую
дугу, имеющую активное сопротивление
R,
то
сопротивление до места КЗ будет
изображаться вектором АК',
равным
геометрической сумме векторов Zк
и Rд
(рис.11.13, д):
(11.8)
И
сследования
показали, что значение Rд
пропорционально длине дуги lд,
м, и тем меньше, чем больше ток КЗ Iк,
А:
(11.9)
где К — постоянная величина, равная 1200-1500.
С учетом этого на рис. 11.13, д сопротивление RД при КЗ в начале ЛЭП показано меньшим, чем в конце, поскольку Iк в первом случае всегда больше, чем во втором. Вектор сопротивления при нагрузке Zpa6 min, показан на рис.11.13, г расположенным под углом φн < φк.
Графическое изображение характеристик срабатывания реле.
Характеристики срабатывания основных типов PC, изображенные на рис.11.14, представляют собой геометрическое место точек, удовлетворяющих условию Zp = Zc.p. Заштрихованная часть характеристики, где Zp ≤ Zc.p, соответствует области действия реле. При Zp, выходящих за пределы заштрихованной части, т.е. при Zp > Zc.p, реле не работает.
Характеристика срабатывания реле должна обеспечивать работу реле при КЗ в пределах принятой зоны действия (Z'). С учетом сопротивления электрической дуги вектор Zp = Zк + Rд может располагаться при КЗ на защищаемом участке ЛЭП в пределах площади четырехугольника 0КК'К", показанного на рис.11.13, а. Действие реле при КЗ будет обеспечено, если характеристики срабатывания реле, показанные на рис.11.14, будут охватывать область комплексной плоскости, в которой может находиться вектор сопротивления Zp при КЗ на ЛЭП (площадь 0КК'К" на рис.11.13, д). Однако область срабатывания PC имеет ограничения: реле не должно действовать при сопротивлении нагрузки (при Zpa6 min) и при качаниях. Для этого векторы Zpa6 min и Zкaч должны располагаться за пределами области срабатывания реле, т.е. должно соблюдаться условие Zc.p < Zpa6 min и по возможности Zc.p < Zкaч.
Н
енаправленное
реле полного сопротивления (рис.11.14,
а).
Характеристика этого реле имеет вид
окружности с центром в начале координат
и радиусом, равным К.
Реле
работает при Zp
≤ К
при
любых углах φр
между вектором Zp
и осью R.
Характеристика
срабатывания PC
выражается уравнением
(11.10)
где К — постоянная величина.
Зона действия реле расположена в четырех квадрантах, в том числе в I и III. Реле с характеристикой, изображенной на рис.11.14, а, работает как ненаправленное PC.
Направленное реле полного сопротивления имеет Zc.p, зависящее от угла φр (рис.11.14, б). Его характеристика срабатывания изображается окружностью, проходящей через начало координат. Сопротивление срабатывания имеет максимальное значение при φр = φм.ч, где φм.ч — угол максимальной чувствительности реле, при котором Zcp = Zc.p max, т.е. равен диаметру окружности 0В.
Зависимость срабатывания этого реле от угла φр может быть представлена уравнением
(11.11)
Реле не работает при Zp, расположенных в III квадранте. Это означает, что оно не может действовать, если мощность направлена к шинам подстанции. Следовательно, рассмотренное реле является направленным. Как и РНМ, направленное PC имеет "мертвую зону" при повреждениях в начале защищаемой ЛЭП.
Реле с круговой характеристикой, смещенной относительно начала координат. На рис.11.14, е показана характеристика, смещенная в III квадрант на расстояние Z". Такое реле рассчитано на работу при КЗ на защищаемой линии W1 (рис.11.13, в) и включает в зону своего действия питающие эту ЛЭП шины и часть длины (пропорциональную Z") других отходящих от шин ЛЭП (на рис.11.13, в это шины А и часть ЛЭП W3). Уравнение смещенной характеристики в векторной форме имеет вид
(11.12)
Уравнение (11.12) можно получить из рассмотрения треугольника 00'С. Как видно из чертежа, геометрическая разность вектора Z' – Z" равна диаметру окружности, отсюда
(11.12а)
Из
того же чертежа видно, что
с
учетом
(11.12б)
где С — любая точка окружности; r — радиус окружности.
Приравнивая левые части уравнений (11.12 а) и (11.12 б), получаем (11.12). Для дистанционных органов второй и третьей ступеней находят применение реле с характеристикой, смещенной в сторону I квадранта. Такая характеристика позволяет увеличить зону действия и улучшить отстройку от нагрузки.
Реле с эллиптической характеристикой. На рис.11.14, г изображена характеристика направленного реле, имеющая вид эллипса. Сопротивление срабатывания такого реле Zc.p зависит от угла φр и имеет наибольшее значение при φр = φм.ч. Угол φм.ч, как и в предыдущем случае, равен φл. Сопротивление Zc.p max равно большой оси эллипса 2а.
Как известно, эллипс является геометрическим местом точек, сумма расстояний которых до фокусов b u d постоянна и равна большой оси 2а. На основании этого, обозначая координаты фокусов b и d, Z' и Z", а координаты любой точки С эллипса Zc.р, получаем уравнение эллиптической характеристики
(11.13)
По сравнению с круговой характеристикой эллиптическая характеристика имеет меньшую рабочую область. Это дает возможность лучше отстроить реле от качаний и перегрузок, но ухудшает чувствительность при КЗ через переходное сопротивление Rп.
Реле с характеристикой в виде многоугольника. Подобная характеристика направленных PC, имеющая форму четырехугольника, показана на рис.11.14, д. Сопоставляя эту характеристику с площадью ОКК'К" на рис.11.13, д, можно установить, что четырехугольная характеристика реле в большей мере, чем другие характеристики, совпадает с контуром области расположения векторов Zp при КЗ и является с этой точки зрения наиболее рациональной.
Пунктиром показан вариант характеристики 0А' и ВС' предусматривающий расширение зоны реле для обеспечения его действия при двустороннем питании КЗ через переходное сопротивление.
На рис.11.14, е показана характеристика, имеющая форму треугольника, применяемая для третьей зоны ДЗ. Она позволяет отстроиться от Zp при больших значениях тока нагрузки Iраб.mах, чему соответствует минимальное значение Zpa6.min = 0,9Uном/Iраб.mах, и допускает срабатывание PC при значительном переходном сопротивлении Rп в случае удаленных КЗ.
Реле реактивного сопротивления срабатывает при Хс.р = Zc.psin φр, Хс.р = К, где К — постоянная величина. Характеристика таких PC изображается прямой линией, параллельной оси X (рис.11.14, ж), отстоящей от нее на расстоянии Хс.р = К.