13. Постоянные нагрузки, действующие на раму.

Постоянные нагрузки на ригель рамы обычно принимают равномерно распределенными по длине ригеля. В распределенную поверхностную нагрузку включаются нагрузки от всех слоев кровли, конструкций фермы, фонаря, связей с соответствующими коэффициентами перегрузки. Линейная распределенная нагрузка на ригель собирается с помощью А₁. При подсчете линейной нагрузки на ригель q_п нужно спроектировать q_кр а горизонтальную поверхность и собрать с ширины, равной шагу стропильных ферм b_ф : q_п = q_крb_ф/cosα. При шарнирном сопряжении ригеля с колонной нужно учесть внецентренность опирания фермы на колонну, из-за которой возникает сосредоточенный момент, равный произведению опорной реакции фермы на эксцентриситет е_ф. при наличии подстропильных ферм на колонны передаются еще сосредоточенные силы F_пф, равные опорным реакциям подстропильных ферм. Сила F_пф равна весу покрытия на площади А₂. Остальные постоянные нагрузки собираются в сосредоточенные силы, условно приложенные к низу подкрановой и надкрановой части колонны по оси сечения. Сила F₁ включает в себя собственный вес нижней части колонны и нагрузку от стен на участке от низа рамы до уступа колонны; аналогично сила F₂ включает в себя вес верхней части колонны и вес подвесных стен выше уступа; силы F_1c и F_2c равны весу нижней и верхней частей средней колонны. Моменты, возникающие от веса стен, не учитываются.

14. Временные нагрузки, действующие на раму (нагрузки от мостовых кранов).

При движении колеса мостового крана передаются силы в 3х направлениях. Нагрузка от мостовых кранов представлена в виде вертикальной и горизонтальной, рисунок 3.4.

Вертикальное давление кранов D_max и D_min, кН, определяется по формулам

D_max = γ_n ∙(γ_f ∙ ψ ∙F_кmax ∙∑y+ γ_f'∙G_n + γ_f ∙g_n ∙b_т ∙B),

D_min = γ_n ∙(γ_f ∙ ψ ∙F_кmin ∙∑y+ γ´_f'∙G_n + γ_f ∙g_n ∙b_т ∙B),

где γ_n= 0,95;

γ_f =1,1– коэффициент надёжности по нагрузке;

ψ– коэффициент сочетаний, принимаемый ψ = 0,85; 0,95 для разных групп режимов

работы кранов;

F_кmax - наибольшее вертикальное нормативное давление колеса крана, кН;

F_кmin– наименьшее вертикальное нормативное давление колеса крана, кН;

∑y – сумма ординат линии влияния опорных реакций от установки двух сближенных мостовых кранов при их наиневыгоднейшем для колонны положении на подкрановой балке;

G_n – нормативный вес подкрановых конструкций, принимаемый G_n = 40…50 кН;

γ´_f'=1,05– коэффициент надёжности по нагрузке для собственного веса подкрановых конструкций;

g_n=1,5 кН/м² – полезная нормативная нагрузка на тормозной площадке;

b_т – ширина тормозной площадки, принимается равной h_н – высоте сечения нижней части колонны, принятой при компоновке рамы;

B– шаг колонн в продольном направлении, м.

Горизонтальная сила Т_к , расположенная в плоскости поперечной рамы, возникает из-за перекосов крана, торможения тележки, распирающего воздействия колес при движении по рельсам, расстояние между которыми несколько меньше пролета крана. Нормативное значение силы Т^н_к: = 0,05(9,8Q+G_t)/n₀, где Q – грузоподъемность крана, G_t - вес тележки, n₀- число колес с одной стороны крана. Продольная сила F_кп возникает от трения колес о рельс и от сил торможения крана. Силы D_max, D_min передают на колонну изгибающий момент: М_max=D_maxe_k, M_min=D_mine_k, где е – расстояние от оси подкрановой балки до оси, проходящей через центр тяжести нижней части колонны. Расчетная горизонтальная сила Т, передаваемая подкрановыми балками на колонну от сил Т_к , определяется: T=nn_cΣT^н_кy.