6. Подбор арматуры в наклонных сечениях лобового ребра

Для расчета по наклонным сечениям применим Алгоритм №4

Исходные данные для расчета

Q=	18,9	кН
g=	14	кН/м
RS=	355	МПа
Rb=	11.5	МПа
Rbt=	0.9	МПа
RSw=	175	МПа
b=	11	см
bf'=	47	см
hf'=	6	см
h=	38	см
a=	3	см
ES=	206000	МПа
Еb=	27000	МПа
φb2=	2
φb3=	0.6
φb4=	1.5
Asw1=	0.283	см2

1. =38-2,5=35,5 см

2. =0,6*(1+0,207+0)*0,9*0,1*47*35,5=112,62 кН

-коэффициент, учитывающий влияние свесов сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах.

0,207

При этом принимают

3. = п. 9

9 = =510,6 см

10 Если мм п. 11

11 = 190мм, мм

12 принимается меньшее из значений шага по п. 8, 9, 11 кратное 25 или 50 мм с округлением в меньшую сторону. s= 150 мм

13 =2*0,283=0,566 см²

14 =1-0,01*11,5=0,885

- коэффициент принимаемый для тяжелого и мелкозернистого бетона 0,01, для легкого 0,02

15 = 7,63

16 = 0.0008

17 =1+5*7,63* 0.0008=1,03

- коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к оси элемента но не более 1,3

18. =0,3*1,03*0,885*11,5*0,1*47*35,5=534,9 кН

19 Т.к. кН, то размеры сечения достаточны

Результатом расчета по Алг.№4, стал шаг поперечной арматуры s=15 см

7. Определение нагрузок и внутренних усилий в боковом ребре.

На боковое ребро действуют следующие нагрузки:

От собственного веса

0,347 кН/м

От половины пролета плиты

кН/м

Итого, суммарная равномерно распределенная нагрузка на 1 м.п. лобового ребра равна + + =0,347+4,16=4,51 кН/м

Определим изгибающий момент

4,11 кН*м

Определим поперечную силу

6,09 кН

8. Предварительное назначение размеров бокового ребра

Действительное сечение бокового ребра заменяем на расчетное тавровое с полкой в сжатой зоне (Рис 7.)

Высота сечения h=200 мм

Толщина ребер (100+80)/2=90 мм

Толщина полки =60 мм

Ширина полки 6*60+90=450 мм

7. Приведенное поперечное сечение бокового ребра

9. Подбор арматуры в нормальном сечении бокового ребра

Для расчета по нормальным сечениям применим Алгоритм №3

Исходные данные для расчета

М=	411	кН см
b=	90	мм
h=	200	мм
bf'=	450	мм
hf'=	60	мм
a=	20	мм
Rb=	11.5	МПа
RS=	355	МПа
RSC=	355	МПа
γb2=	0.9
α=	0.85
β=	0.008

1. =20-2,5=17,5 см

2. =0,85-0,008*11,5=0,758

3. Т.к. , то переходим к п. 4’

4’. = 0,621

5. =11,5*0,1*45*6*(17,5-0,5*6)=4502,25 кН*см

Т.к. действующий момент М=411 кН*см меньше того, который может воспринять сжатая полка М=4502,25 кН*см, то дальнейший расчет будет вестись по Алгоритму №1 приняв .

Алгоритм №1

5. = 0,028

6. т.к. , то → п.7

7. Определяем относительную высоту сжатой зоны бетона

0,021

8. Т.к. , →п.9,

9. =1-0,5*0,028=0,9948

10. = 0,67 см²

11. Определяем коэффициент армирования = =0,19%

12. Если =0,05%, то п.13, нет п. 13’

13. =0,67 см²

Результатом расчета по Алг.№3, стала площадь продольной арматуры A_s=0,67 см²

По сортаменту стержневой и проволочной арматуры (табл.6 приложений) по полученной площади находим диаметр стержней 7 мм класса А400С, для которого (2Ø7)=0,77 см²>0,67 см².