1.2.2. Расчётные нагрузки на 1 погонный метр ригеля:

а) постоянная:

q = g₁∙l₂+g_1d = 3,396∙8+3,135 = 30,3 кН/м

где g₁ = в кН/м² табл. 1.1.

l₂ – ширина грузовой полосы равная расстоянию между осями ригеля (продольный шаг колонн), в м.( l₂ = 8м).

g_1d – нагрузка от собственного веса ригеля кН/м

g_1d = h_пред∙b_пред∙ρ∙γ_f ∙ γ_n = 0,6∙0,20∙25∙1,1∙0,95 = 3,135кН/м

где h_пред и b_пред – размеры сечения ригеля в м (п.1.1.3.)

б) временная:

р = р₁∙l₂ = 4,56∙8 = 36,48кН/м

в том числе кратковременная:

р_cd = р_cd1∙l₂ = 1,6∙8 = 12,7кН/м

длительная:

р_ld = р_bd1∙l₂ = 2,96∙8 = 23,68 кН/м

1.3. Статистический расчёт ригеля:

1.3.1. Ригель состоит из отдельных сборных железобетонных элементов, объединённых в неразрезную систему при монтаже. Неразрезность сборных ригелей осуществляется при помощи сварки выпусков арматуры, сопрягаемых элементов, а также замоноличивание стыков.

1.3.2. Нагрузку на ригель принимаем равномерно распределённой так как число сосредоточенных сил в пролёте ригеля ( определяемое по числу продольных рёбер плит перекрытия ) больше 4.

1.3.3. Изгибающие моменты (М) и поперечные силы (Q) при равных или отличающихся не более чем на 20% пролётах ригеля, определяем по формулам:

M = (α∙q+β ∙p)l² (кН/м)

Q = (γ∙q+δ∙p)l (кН/м)

l – пролёт ригеля, м (см.табл 1.1)

q,p – соотв. пост. и временной нагрузке на 1 погонный метр ригеля (п.1.2.2.)

α,β,γ,δ – коэффициенты зависящие от вида нагрузки, комбинации загружения и кол-ва пролётов ригеля.(табл.1.2).

Расчёт сводим в таблицу 1.2.

М_Б и М_В – в формулах по модулю.

Таблица 1.2

1.3.4. По данным табл.1.2 строим эпюры изгибающих моментов и поперечных сил для различных комбинаций нагрузок:

1+2- ; 1+3- ; 1+4- .

1.3.5. Изгибающий момент у грани колонны .

М_гр = М_Б⁽¹⁺³⁾-Q_Б^лев(1+3)∙ = 161,88-114,4∙ = 141,72 кНм

М_Б⁽¹⁺³⁾ и Q_Б^лев(1+3) – из табл. 1.2 (по модулю)

h_кol = 0,3м (высота сечения колонны в направлении сечения ригеля).

1.4. Расчёт прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси.

1.4.1. Рабочая высота сечения ригеля уточнённая по моменту у грани колонны.

где М_гр – п.1.3.5 кН/м

А₀ – 0,289 (соответствует оптимальному значению ζ = 0,35)

R_b = 11,7МПа (п.1.1.4), γ_b2 = 0, 9 ;

1.4.2. Полная высота сечения:

h = h₀+a = 50+5 = 55см;

а=5см .

1.4.3. Назначаем унифицированные размеры сечения ригеля

а) принимаем высоту сечения h = 60см ;

б) ширину сечения b=20см .

1.4.4. Подбор сечения нижней продольной арматуры ригеля в крайнем пролёте.

а) максимальный момент:

М_mах = М₁¹⁺² = 201,95 кНм

б) рабочая высота сечения:

h₀ = h-a = 60-5 = 55см (а=5см);

h – по 1.4.3

в) находим коэффициент А₀:

где R_b = 11,7МПа; γ_b2 = 0,9; b = 20см; h₀ = 50см.

г) ζ = 0,39 (по табыл. в зависимости от А₀ )- табыл.3 приложения

д) площадь сечения продольной арматуры в крайнем пролёте:

где R_s = 280МПа

принимаем по сортаменту 4 Ø 25АII с А_s1 = 19,63см²≥А_s =15,85см²

1.4.5. Подбор сечения нижней продольной арматуры в среднем пролёте ригеля:

а) М_max = М₂¹⁺³ = 117.5 кНм

б)

в) ζ = 0,2 по табл. (в зависимости от А₀)

г) площадь сечения нижней продольной арматуры в среднем пролёте ригеля

Принимаем по сортаменту 4 Ø 18 А-III с А_s2 = 10.18см²≥А_s = 8,13см²

1.4.6. Определяем площади сечения верхней рабочей арматуры в опорных сечениях по моменту у грани колоны:

а)

М_гр – п.1.3.5.

б) ζ = 0,27 (по таблице).

в)

Принимаем по сортаменту 2 Ø 28 А-II с А_s3 = 12,32 см²≥А_s = 10,97см²