
- •1. Проблемы эксплуатации атд в условиях низких температур
- •1.1 Влияние низких температур окружающей среды на пуск атд
- •1.2 Процессы впрыскивания, смесеобразования и горения при низких температурах
- •2. Параметры топлива, влияющие на эксплуатационные качества атд в условиях низких температур
- •2.1 Ассортимент и состав дизельных топлив
- •2.2 Низкотемпературные свойства дизельных топлив
- •2.3 Процесс кристаллизации н-парафинов и методы улучшения низкотемпературных свойств дизельного топлива
- •3. Работа топливной системы при низких температурах. Способы обеспечения работоспособности
- •3.1 Особенности работы топливной аппаратуры дизеля при низких температурах
- •3.2 Обзор устройств для разрушения кристаллов н-парафинов в дизельном топливе
- •3.3 Современные способы облегчения пуска двигателей в зимнее время
- •4.1 Определение пределов работоспособности топливной системы при низких температурах
- •4.2 Методика расчета теплоемкости дизельного топлива при температурах ниже температуры помутнения
- •4.3.1 Дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
- •4.3.2 Уравнение движения жидкости в трубопроводе
- •4.3.3 Уравнение неразрывности потока жидкости
- •4.3.4 Дифференциальное уравнение конвективного теплообмена в цилиндрических координатах
- •4.3.5 Режим течения дизельного топлива в трубопроводе
- •4.3.6 Граничные условия и краевая задача конвективного теплообмена
- •4.3.7 Расчет геометрических размеров подогревателя дизельного топлива
- •4.3.8 Математическая модель расчета расхода тепловой энергии на плавление кристаллов углеводородов дизельного топлива
- •4.3.9 Расчет тепла на плавление кристаллов
- •4.3.10 Расчет удельной мощности подогревателя для подогрева топлива в заданном интервале температур
- •5. Эксплуатационные испытания электронагревательного устройства
- •5.1 Показатели качества пусковых процессов дизеля
- •5.2 Влияние подогрева топлива на пусковые качества дизелей работающих на летнем топливе
- •5.3 Результаты использования предлагаемых устройств для обеспечения надежной и безотказной работы автотракторной техники в условиях реальной эксплуатации хозяйствами апк
4.3.2 Уравнение движения жидкости в трубопроводе
Для составления уравнения движения дизельного топлива в трубопроводе низкого давления воспользуемся вторым законом Ньютона.
Предположим, что скорость движения жидкости изменяется только в направлении оси ОХ, тогда второй закон Ньютона примет вид
|
(4.51) |
Выделим в потоке вязкой жидкости элементарный объем с размерами ребер dx, dy, dz (рис. 4.4). На выделенный объем действуют три вида сил: сила тяжести, равнодействующая сил давления отброшенной части жидкости и равнодействующая сил трения.
Рис. 4.4 Схема сил, действующих на элементарный объем в потоке жидкости
Найдем проекции этих сил на ось ОХ. Сила тяжести приложена в центре масс выделенного объема и ее проекция на ось ОХ равна
dG=rqdV. (4.52)
Равнодействующая сил давления определяется из следующих соображений: если на грани abcd (рис. 4.4) давление жидкости равно r, то сила Р действующая на площадку dydz составит
dP1=pdydz. (4.53)
На нижней грани a1b1c1d1 с точностью до второго члена разложения в ряд Тейлора давление составит p1=p+(dp/dx)dx, и на эту грань действует сила противоположно направленная скорости движения жидкости
dP2=-(p+dp/dx)dydz. (4.54)
Равнодействующая сил давления равна их алгебраической сумме
|
(4.55) |
Так как скорость изменяется только в направлении оси Х, то силы трения возникнут на боковых гранях aba1b1 и dcd1c1 выделенного объема. При этом
|
(4.56) |
где J — скорость движения топлива вдоль оси ОХ.
Равнодействующая сил трения, отнесенного к единице объем
|
(4.57) |
где m — динамическая вязкость топлива;
dV=dxdydz — элементарный объем.
Суммируя силы dG, dP и dF получим проекцию равнодействующей силы на ось О
|
(4.58) |
Учитывая, что масса выделенного объема m=rdV, и, подставляя (4.58) в (4.51), после преобразований получим уравнение движения жидкости вдоль оси ОХ
|
(4.59) |
Все слагаемые уравнения (4.59) имеют размерность силы, отнесенной к единице объема. На основании понятия о полном дифференциале имеем
|
(4.60) |
В
выражении (4.60) производная
характеризует изменение скорости по
времени в какой-либо точке жидкости;
остальные слагаемые правой части
уравнения характеризуют изменение
скорости при переходе от точки к точке.
При установившемся движении топлива в трубопроводе ускорение равно нолю, т.е.
a=dJ/dt=0. (4.61)
Подставляя (4.60) в (4.50) после приведения подобных и преобразований, получим
|
(4.62) |
Если трубопровод расположен горизонтально и ось ОХ совпадает с осью трубопровода, то проекция силы тяжести на ось равна нолю. Тогда уравнение (4.62) примет вид
|
(4.63) |
Левая часть уравнения (4.63) не зависит от координаты х, так как скорость может изменяться только вдоль осей OY и OZ, а вдоль оси OX J=const.
Правая часть уравнения (4.64) зависит от координаты х, поэтому обе части данного уравнения могут быть равны только постоянной величине, т.е.
|
(4.64) |
где l — длина трубопровода.
С учетом (4.63) уравнение движения примет вид:
|
(4.65) |
Уравнение (4.65) является незамкнутым, так как помимо скорости J в него входит еще неизвестная давления р, поэтому необходимо составить еще одно уравнение, связывающее параметры J и р. Таким уравнением является уравнение неразрывности потока жидкости.