
- •1.Предмет и задачи курса. Классиф. Осн. Хим.-техн. Проц.
- •2.Осн. Кинетич з-н технологических процессов и его выраж для разл. Классов.
- •3.Материальный и энергетич балансы технологических процессов.
- •4. Кинетические параметры процессов и их определение.
- •5.Моделирование процессов.Вывод критериальн. Зависимости для переп.Давл. При движ. Ж. По прям.Тр.
- •6.Гидромеханические процессы и аппараты.Класиф.Неоднор систем и методов их разделения.
- •7.Определение скорости осажд. Частиц, вывод формулы Стокса.
- •8.Определение скорости осажд. Или диаметра частиц графическим методом с использованием Ar,Re,Ly.
- •10. Влияние т, р и концентрации на скор. Осажд частиц.
- •11 Конструкции пылеосадительных камер.
- •12 Отстойники для суспензии.
- •13 Разделение неоднородных смесей под действием разности давлений на пористых перегородках.
- •14 Фильтрование. Методы фильтрования. Харпктеристика перегородок и осадков.
- •15 Основное кинетическое уравнение фильтрования.
- •17 Физический смысл и способы определения констант фильтрования.
- •18 Конструкция рукавного фильтра для запыленных газов. Рабочие характеристики.
- •19 Классификация фильтров для суспензии. Фильтры периодического действия для суспензии (рамный фильтр-пресс, патронный, дисковый).
- •20 Барабанный вакуум фильтр непрерывного действия. Устройство и работа.
- •21. Устройство и работа ленточных фильтров.
- •22. Разделение неоднородных систем в поле центробежных сил, фактор разделения.
- •23. Циклоны. Структура циклонного потока сплошной среды. Механизм осаждения частиц в циклонном потоке. Основные рабочие параметры циклона.
- •24. Расчет размеров циклона нииогаз. Технологический расчет циклонов нииогаз.
- •25. Батарейные циклоны, гидроциклоны.
- •29. Автоматическая центрифуга полунепрерывного действия. Устройство, работа.
- •Автоматическая центрифуга полунепрерывного действия. Устройство, работа
- •30. Отстойная центрифуга со шнековой выгрузкой осадка.
- •31. Центрифуга непрерывного действия с пульсирующим поршнем.
- •32. Разделение неоднородных газовых систем под действием электрических сил. Конструкции электрофильтров.
- •33. Разделение неоднородных газовых систем под действием поверхностных сил. Конструкции аппаратов мокрой очистки.
- •43 Теплопроводность. Перенос тепла теплопроводностью через плоскую однослойную, многослойную и цилиндрическую стенку.
- •45. Конвективный теплообмен. Закон Ньютона.
- •46. Дифференциальное уравнение конвективного переноса тепла
- •47. Теория теплового подобия.
- •49. Основные критерии теплового подобия.
- •51. Теплоотдачи при продольном обтекании труб при вынужденном и турбулентном и ламинарном движении.
- •53. Теплоотдача при свободном движении теплоносителя.
- •54. Теплоотдача при кипении жидкости. Критическая тепловая нагрузка.
- •55.Теплоотдача при изменении агрегатного состояния жидкости (при конденсации).
- •56.Теплопередача через плоскую стенку при постоянных температурах.
- •57.Уравнение теплопередачи при переменных температурах теплоносителей. Определение средней разности температур. Выбор направления тока жидкости.
- •58. Сложный теплообмен. Зависимость коэффициента теплопередачи от частных коэффициентов теплоотдачи.
- •91. Способы интенсификации массообменных процессов.
- •92. Расчет массообменных аппаратов по числу единиц переноса (чеп).
- •93. Расчет массообменных аппаратов по числу ступеней изменения концентрации.
- •94.Общая х-ка процессов перегонки и ректификации1-й закон Коновалова
- •95. Фазовое равновесие в системе жидкость-пар для бинарных систем. Закон Рауля.
- •96. Простая перегонка. Материальный баланс процесса.
- •97. Перегонка с водяным паром. Температура перегонки.
- •98. Аппаратурное оформление процесса перегонки с водяным паром.
- •100. Перегонка под вакуумом, понятие о молекулярной дистилляции.
- •101. Ректификация. Х-ка обычной, экстрактивной и азеотропной ректификации.
- •102.Схема непрерывной ректификационной установки. Принцип действия.
- •103.Материальный баланс ректификационной установки.
- •104.Уравнения рабочих линий для укрепляющей и исчерпывающей частей колоны.
- •105.Построение рабочих линий ректификационной колонны на y-X диаграмме.
- •106.Это вопросы 107-109.
- •107.Влияние флегмового числа на высоту ректификационной колоны.
- •108.Определение минимального флегмового числа.
- •109.Определение оптимального флегмового числа.
- •110.Тепловой баланс ректификационной колоны.
- •111, Абсорбция _
- •112. Равновесие при абсорбции
- •113. Материальный балансы процесса
- •Вопрос 114
- •Вопрос 115
- •Вопрос 116
- •Вопрос 117
- •Вопрос 118
- •Вопрос 119
- •Вопрос 120
- •121. Специальные тарелки: клапан, пластинч, прямоточно-центробежн.
- •123. Сушка. Определение, методы сушки, область применения.
- •124. Статика сушки, основные параметры влаж воздуха
- •126. Диаграм Рамзина, применен для проц сушки(I-X-диаг влаж воздуха)
- •127. Материальный баланс воздушной сушилки.
- •128. Уд расход воздуха и тепла при конвективной сушке.
- •129. Температура мокрого термометра. Точка росы.
- •130 Простой сушильный вариант теор сушилки.
- •131. Сушильный вариант с рецеркуляцией частичной и полной.
- •132.Сушка с промежуточным подогревом воздуха по зонам.
- •133 Простой сушильный вариант реальной сушилки
- •134 Кинетика сушки. Движущая сила процесса.
- •135.Опытные кривые сушки…
- •136 Туннельные сушилки
- •137 Барабанные сушилки
- •138 Ленточные сушилки
- •140 Вальцовые сушилки
- •141 Сушилки «кипящего слоя»
- •142 Общая характеристика процесса адсорбции. Пром адсорбенты.
- •143.Фазовое равновесие при адсорбции. Изотермы адсорбции
- •144. Кинетика адсорбции. Расчетно-графические зависимости.
- •145. Типовые конструкции адсорберов с неподвижным, кипящим и движущемся слоем адсорбента.
- •150. Принципиальные схемы процесса экстракции и методы аппаратурного оформления.
- •153. Типовые конструкции экстракторов
128. Уд расход воздуха и тепла при конвективной сушке.
Пусть на сушку поступает воздух с влагосодержанием х0 кг/кг сухого воздуха, причем расход абсолютно сухого воздуха составляет L кг/ч. Из сушилки (при отсутствии потерь воздуха) выходит такое же количество абсолютно сухого воздуха, а влагосодержание меняется до х2 кг!кг сухого воздуха. Масса влаги, испаряющейся из материала в сушилке, составляет W кг/ч. Тогда матер баланс по влаге будет: Lx0+W=Lx2; Из уравнения баланса определяем расход абс сухого воздуха на сушку и удельный расход воздуха на испарение из мат-ла 1кг влаги:
;
Рис.1. Принципиальная схема конвективной сушилки непрерывного
действия (основной вариант процесса сушки).
Обозначим влагосодержание воздуха, нагретого в калорифере и
поступающего в сушилку, через х1 кг/кг сухого воздуха. Проходя через
калорифер, воздух
не поглощает и не отдает влаги, поэтому
его влагосодержание остается постоянным,
т. е. x1
= х0. Соответственно уравнения могут
быть записаны в виде:
;
Приход тепла: LI0- с наружным воздухом; G2Cмθ1- с сухим материалом; WCвθ1- с влагой, испаряемой из материала; GтCтtтн- с транспортными устройствами; Qк и Qд- в основном и дополнит калорифере.
Расход тепла: LI2- с отработанным воздухом; G2Cмθ2- с высушенным материалом; GтCтtтк- с транспортными устройствами; Qп- потери тепла в окр среду.
При установившемся процессе сушки тепловой баланс выражается
равенством
Из этого уравнения можно определить общий расход тепла (Qк+Qд) на сушку. И разделив обе части на W, получим выр-е для уд расхода тепла:
Удельный расход тепла в основном (внешнем) калорифере можно также представить в виде
Рис 2 Теоретическая сушилка
129. Температура мокрого термометра. Точка росы.
При нагревании влажного воздуха в специальных теплообменниках — калориферах — его относительная влажность φ уменьшается, а влагосодержание х остается постоянным. Поэтому на диаграмме I—х процесс нагрева воздуха изображают отрезком АВ, проводя из точки, отвечающей начальному состоянию воздуха (t0,x0), вертикальную линию х = const вверх до пересечения с изотермой, отвечающей температуре нагрева воздуха t1. Процесс охлаждения воздуха (имеющего начальную температуру t1) при постоянном влагосод-ии до его насыщения изображается вертикалью, проведенной из точки В (характеризующей начальное состояние охлаждаемого воздуха) вниз до пересечения с линией φ = 100% (отрезок ВС). Точка пересечения линий х = const и φ= 100% (точка С) характеризует состояние воздуха в результате его охлаждения при х = const и называется точкой росы. Изотерма, проходящая через эту точку, определяет температуру точки росы tр. Дальнейшее охлаждение воздуха ниже температуры точки росы (например, до температуры tп)приводит к конденсации из него части влаги и соответственно — к уменьшению его влагосодержания от х0 до хп. На диаграмме процесс охлаждения насыщенного воздуха совпадает с линией φ = 100% (кривая СЕ).
При адиабатической сушке влага из материала будет испаряться только за счет тепла, передаваемого материалу воздухом. При этом, если температура высушиваемого материала (а следовательно, и содержащейся в нем влаги) не изменяется и равна 0 °С, то энтальпия воздуха после сушки I2 будет равна его энтальпии перед сушкой I1, так как все тепло, отданное воздухом на испарение влаги, возвращается обратно в воздух с удаляющимися из материала парами. Одновременно понижается температура и увеличивается влагосодержание и относительная влажность воздуха Такой процесс носит название теоретического процесса сушки (I2=I1 = I =const). Для сушильной практики большое значение имеет понятие о теоретическом процессе адиабатического испарения в системе поверхность испарения—воздух. В этом процессе воздух только испаряет, а не нагревает влагу.
Непосредственно над поверхностью испарения воды (а в равной степени и над поверхностью влажного материала в начальный период сушки) образуется слой насыщенного пара (φ = 100%), находящегося а равновесии с водой. Температура влаги при этом имеет постоянное значение, равное температуре мокрого термометра tм. Данная температура в процессе испарения не меняется, в то время как температура воздуха, по мере его насыщения, все время понижается, приближаясь в пределе к температуре мокрого термометра (при φ=100%). Эту температуру, которую примет воздух в конце процесса насыщения, называют также температурой адиабатического насыщения. Если tм> 0, то поступающая в воздух испаренная влага W вносит в него некоторое количество тепла WСtм,поэтому адиабатич процесс охл-ния воздуха в этом случае происходит с повышением его энтальпии (I2>I1). Если L — расход сухого воздуха на испарение, то L(I2-I1)=WCtм
где с — теплоемкость воды. ε=(tв-tм)- потенциал сушки; tв- темп воздуха.