2.Обрыв пролетной арматуры крайнего пролёта.

В крайнем пролете принято220 + 222 А500 (А_s = 1388 мм²) в два ряда по высоте сечения (нижний-22 ,верхний-20, расстояние между рядами 30 мм), с толщиной защитного слоя для нижнего ряда 30 мм.

Рабочая высота сечения при этом h₀ = 700 – 30 – 22 – 30/2 = 633 мм, тогда

 = 1388 / (300∙633) = 0,0073;  = 0,0073∙435/14,5 = 0,219;  = 0,8905;

M_{222+220} = 435∙1388∙0,8905∙633 ^ 340,3 кН∙м = M₁ = 316,1 кН∙м.

Обрываем верхний ряд стержней, т.е. 220 а стержни нижнего ряда 222 (А_s = 760 мм²) доводим без обрыва до опор, тогда:

 = 760 / (300∙633) = 0,004;  = 0,004∙435/14,5 = 0,12;  = 0,940;

M_222 ^ M_st = 435·760·0,940·633 ⁼ 196,7 кН·м.

Составляем уравнение

или x² – 5,668x + 6,458 = 0,

откуда x₃ = 1,58 м; x₄ = 4,088 м или l – x₄ = 5,875 – 4,088 = 1,787 м.

Поперечные силы в сечениях, где располагаются МТО:

в сечении x₃ = 1,58 м

= кН;

в сечении x₄ = 4,088 м

= кН  .

Шаг хомутов в сечении x₃ = 1,58 м, где располагаются МТО, равен = 250 мм, тогда длина заделки обрываемых стержней 20 за МТО:

W₃ = > 20d = 400 мм.

Шаг хомутов в сечении x₄ = 4,088 м или l – x₄ = 5,875 – 4,088 = 1,787 м. , где располагаются МТО, равен = 150 мм, тогда длина заделки обрываемых стержней 20 за МТО:

W₄ = < 20d = 400 мм, значит W₄ =400мм.

3.Обрыв надопорных стержней среднего пролета.

На опорах В и С принято по 228 А500 (A_s = 1232 мм²; M_228 = 320,7 кН∙м). Обрываемые стержни стыкуются с верхними стержнями каркасов 214 А500 (A_s = 308 мм²), для которых

 = 308 / (300∙660) = 0,00155;  = 0,00155∙435 / 14,5 = 0,0465;  = 0,977;

M_214 ^ M_st = 435∙308∙0,977∙660 = 86,4∙10⁶ Н∙мм = 86,4 кН∙м.

Уравнение составляем для более невыгодной схемы I+II

,

или x² – 6,1x + 6,33 = 0

откуда x₅ = 1,325 м; x₆ = 4,775 м.

Поперечные силы в сечениях, где располагаются МТО:

в сечении x₅ = 1,325 м – = кН;

в сечении l₂ – x₆ = 6,1 – 4,775 = 1,325 м – = - = -54,7 кН.

Длина заделки стержней 28 при шаге хомутов = 150 мм

W₆₌W₅ = = мм < 20d = 20·28 = 560 мм,

поэтому принимаем W₆ = W₅ = 560 мм.

4.Обрыв пролетных стержней среднего пролета.

В среднем пролете принято 420 А500 (A_s = 1256 мм²).

Рабочая высота сечения при двухрядном расположении стержней  633 мм, тогда

 = 1256/ (300∙633) = 0,0066;  = 0,0066 ∙435/ 14,5 = 0,198;  = 0,901;

M_420 = 435∙1256∙0,901∙633 ^ 311,61 кН∙м > M₂ = 301 кН∙м.

Обрываем верхний ряд стержней 220, а остающиеся 220 (A_s = 628 мм²) доводим до опор:

 = 628 / (300∙633) = 0,00331;  = 0,00331∙435/14,5 = 0,0993;  = 0,95035;

M_220 ^ M_st = 435·628·0,95035·633 ^ 164,3 кН·м.

или x² – 6,1x + 7,51 = 0;

x₇ = 1,71 м; x₈ = 4,39 м; l₂ – x₈ = 6,1-4,39=1,71 м.

Поперечные силы в местах расположения МТО:

Q₇ = - Q₈ = кН.

Длина заделки обрываемых стержней за МТО при шаге хомутов = 250 мм

W₇ = W₈ = < 20d = 20·20 = 400 мм.

3.8 Указания по конструированию ригеля

Верхние стержни 12-14 А500 плоских каркасов КР соединяются с надопорными стержнями 22-28 А500 сваркой встык. Нижний ряд стержней 222(220) А500 пролетной арматуры доводится до опор и приваривается к детали 2 закладного изделия М1.

Плоские каркасы КР объединяются в пространственные поперечными соединительными стержнями 8 А240 с шагом 500 мм поверху и понизу

Опирание плит перекрытия на полки ригеля осуществляется через закладные детали М3, установленные с шагом 1225 мм

Так как на длине выпусков надопорных стержней ригель имеет уменьшенную на 150 мм высоту сечения, то на этих участках предусмотрены дополнительные поперечные стержни с шагом 75 мм. Общую площадь сечения этих стержней приближенно можно принять по следующей зависимости

0,2∙435∙1232 / 300 ≈ 357,28 мм².

Принимаем 88 А500 ( = 402 мм²) и размещаем их в два ряда в составе закладного изделия М1.

У верхней грани ригеля на опорных участках с пониженной высотой сечения устанавливаются дополнительные продольные стержни, площадь сечения которых приближенно принимается равной 0,002∙300∙660 = 396 мм².

Принимаем 412 А500 ( = 452 мм²) и также размещаем их в составе закладного изделия М1.

Консольные свесы полок ригелей армируются гнутыми сварными сетками С1 – С4 из проволоки 5 В500 Требуемая площадь сечения растянутой арматуры на 1 м длины полки определяется как для изгибаемого элемента прямоугольного профиля размером bh = 1000350 мм по моменту M = Q∙l, где Q – опорная реакция одного ребра панели, l – расстояние от боковой грани ригеля до середины опорной площадки ребра панели.