3.7 Конструирование арматуры ригеля

Конструкция стыка ригеля с колонной.

Выпуски надопорных стержней ригеля на опорах свариваются с точно такими же по классу и диаметру соединительными стержнями 1, пропущенными через тело колонны (рис. 12). Для обеспечения соосности выпусков арматуры ригеля и колонны применяют промежуточные вставки длиной ≈ 150 мм. Такая конструкция стыка является равнопрочной с опорным сечением ригеля и не требует проверки расчетом. Опирание ригеля на консоль колонны осуществляется через закладное изделие МН - 1, которое сваривается с закладной деталью консоли колонны монтажными швами (рис. 12, поз. 6, 7).

Замоноличивание стыка производится бетоном на мелком щебне. Для удобства замоноличивания между торцом ригеля и гранью колонны предусматривается зазор не менее 50 мм.

Обрыв продольной арматуры.

Проектируемый ригель армируется двумя плоскими каркаса-ми. В целях экономии арматуры часть продольных стержней каркасов обрывается в соответствии с изменением эпюры моментов. Обрываемые стержни заводятся за место теоретического обрыва (м.т.о.) на длину анкеровки до опоры доводится не менее 2-х продольных стержней.

Места теоретического обрыва стержней можно найти аналитически, исходя из равенства внешнего и внутреннего моментов в сечении, где располагается м.т.о.

которое соответствует началу отсчета координаты "х" от оси левой опоры рассматриваемого пролета. В этом уравнении и - опорные моменты соответственно на левой и правой опорах; или в зависимости от рассматриваемой схемы загружения и пролета;

момент, воспринимаемый остающимися (необрываемыми) стержнями, при этом коэффициент определяется по таблице прил. Ⅶ в зависимости от параметра Здесь

1.Обрыв надопорных стержней крайнего пролета.

На крайней опоре А принято 2 Ø22 A500 тогда по приложению VII

_{Тогда момент, воспринимаемый надопорными стержнями}

На средней опоре В принято 2 Ø28 A500

тогда по приложению VII

Обрыв надопорных стержней осуществляется стыкованием их с верхними стержнями каркасов 2 Ø12 A500 _{,для которых:}

тогда по приложению VII

Составляем уравнение, последовательно рассматривая схемы загружения I+II и I+III:

Загружение I+II

или x² – 5,668x + 3,05 = 0,

откуда x₁ = 0,6021м; x₂ = 5,066 м или l - x₂ = 5,875 – 5,066 = 0,809 м.

Загружение I+III

или x² – 3,705x – 2,884 = 0,

откуда x₁ = -0,66 м; x₂ = 4,37 м или l₁ - x₂ = 5,875 – 4,37= 1,505 м.

Принимаем для надопорных стержней на опоре А расстояние от оси опоры до МТО x₁ = 0,6021 м; то же на опоре В слева – x₂ = 4,37 м (или l₁ - x₂ = 1,505м при отсчете от оси опоры В).

Поперечные силы в сечениях, где располагаются МТО:

в сечении x₁ = 0,6021 м (схема I+II)

= кН;

в сечении x₂ = 4,37 м (схема I+III)

кН.

Длина заделки обрываемых стержней за МТО:

за сечение x₁ = 0,6021 м (шаг хомутов = 250 мм)

W₁ = = мм > 20d = 20∙22 = 440 мм,

где = 435∙157 / 250 = 273,2 Н/мм; d = 22 мм;

за сечение l₁ - x₂ = 1,505 м (шаг хомутов = 150 мм)

W₂ = мм < 20d = 560 мм, поэтому принимаем W₂ = 560 мм; здесь = 435·157/ 150 = 455,3 Н/мм.