2.1.3. Производим подбор диаметров для всех участков.

Потери на местные сопротивле­ния принимаем равными 10 % линейных, тогда допустимые потери давления на трение со­ставят:

Поскольку пути движения газа до концевых точек и точек встречи потоков весьма различны, поэтому принимаем разные удельные потери давления ΔPт/L_уч для разных направлений.

Рассмотрим основные направления:

1)9-5-4-8; 150+300+150 =600 м;

2. 9-13-12-8, ∑ L_уч = 600 м;

3. 9-5-6-10, ∑ L_уч =600 м;

4. 9-13-14-10, ∑ L_уч =600 м;

5. 9-5-4-3, ∑ L_уч =650 м.

6. 9-5-6-7, ∑ L_уч =960 м.

Сравнение удельных потерь давления показывает их различие (например: 1,4/0,948=1,476). Учитывая изложенное, производим корректировку ΔР_т/L_уч. Сперва подбираем диаметры основных участков. Для оставшихся участков корректируем ΔР_т/L_уч и подбираем диаметры. Целесообразно, по ходу расчета, оценивать возможные невязки в кольцах и учи­тывать их при назначении диаметров. Следует отметить, что чем точнее будет осуществлен предварительный подбор диаметров кольцевой сети, тем меньше труда будет затрачено на увязку сети и дальнейшие расчеты. Диаметры подбираем так, чтобы выполнить второй закон Кирхгофа, т.е. чтобы на предварительном этапе расчета потери давления по правой и левой ветви каждого кольца были приблизительно равны.

На основании полученных расчетных расходов и изложенных подсчетов возможных удельных потерь давления были подобраны диаметры для всех участков кольцевой сети. Результаты расчетов приведены в табл.7. При гидравлическом расчете использовались но­мограммы на рис.6.

После предварительного распределения расходов определяем ошибки в кольцах, характеризующие степень невыполнения второго закона Кирхгофа.

В результате расчета ошибка в кольцах не превысила 10%, (т. е. максимальную по СНиПу), поэтому дальнейшую увязку можно не производить.

Таблица 7.

Гидравлический расчет кольцевой сети.

№ кольца	участки				предварительное распределение расходов
	№	№ сосед кольца	L, м	dнхs, мм	dQp, м3/ч	dP/L=	dP, Па	dP/dQp
1	13_12	2	300	219	-498,88125	-0,75	-225	0,451009
	12_16	---------	400	140	-210,6	-1,4	-560	2,659069
	16_17	---------	300	140	-66,825	-0,15	-45	0,673401
	13_14	3	300	219	565,59375	0,95	285	0,503895
	14_18	---------	400	140	210,6	1,4	560	2,659069
	18_17	--------	300	140	66,825	0,15	45	0,673401
							60	7,619844
2	9_5	3	150	219	-754,5375	-1,5	-225	0,298196
	5_4	---------	300	133	-148,55625	-0,95	-285	1,918465
	4_8	---------	150	76	-36,90401786	-1,2	-180	4,877518
	9_13	3	150	273	1294,5375	1,55	232,5	0,179601
	13_12	1	300	219	498,88125	0,8	240	0,481076
	12_8	---------	150	76	36,90401786	1,2	180	4,877518
							-37,5	12,63237
3	9_5	2	150	219	754,5375	1,5	225	0,298196
	5_6	---------	300	159	355,33125	1,3	390	1,097567
	6_10	---------	150	76	40,978125	1,4	210	5,124685
	9_13	2	150	273	-1294,5375	-1,6	-240	0,185394
	13_14	1	300	219	-565,59375	-1	-300	0,530416
	14_10	---------	150	76	-40,978125	-1,4	-210	5,124685
							75	12,36094