Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
кр_деревянные конструкции_5 курс.doc
Скачиваний:
0
Добавлен:
01.05.2025
Размер:
1.83 Mб
Скачать

3. Геометрические размеры фермы.

Принимаем в качестве несущих конструкций покрытия фермы треугольного очертания с расчетным пролетом l=16,8м, высотой в коньке h=l/6=2,8м. Уклон верхнего пояса фермы: α=18° (cos18°=0,951). Расстояние между фермами вдоль здания принимаем . Углы наклона и длины элементов фермы определены без учета строительного подъема:

Тангенс угла наклона верхнего пояса к горизонту

Длина верхнего пояса фермы

Длина раскосов: lраск = 4420 мм

4. Расчет фермы покрытия2

В качестве несущих конструкций выбираем большепанельные металлодеревянные фермы заводского изготовления:

  • Тип верхнего пояса – разрезной.

  • Стержни центрированы в узлах.

  • Ферму выполняем металлодеревянную.

  • Верхний пояс в ней и сжатые элементы решетки из древесины.

  • Для нижних поясов и растянутых элементов решетки применяют стальные профили, чаще угловые.

  • Верхний пояс выполняется в виде брусьев сосна 2 сорта.

  • Материал металлических элементов фермы – сталь С 235.

Решетка в треугольной ферме для повышения индустриальности их изготовления должна состоять из минимального числа элементов. Поэтому проектируем ферму четырехпанельную по верхнему поясу, двухпанельную по нижнему. По панелям верхнего пояса укладываются прогоны, а по ним панели покрытия.

Пространственная жесткость покрытия в период эксплуатации обеспечивается панелями кровли, которые образуют жесткую пластину в плоскости ската крыши. Кроме того, необходимо поставить горизонтальные связи, воспринимающие и ветровую нагрузку. Горизонтальные связи образуют в плоскости верхних поясов 2х соседних несущих конструкций ферму, которая передает действующую в ее плоскости усилия на продольные стены. Горизонтальные связи должны быть расположены в торцевых частях здания и по его длине на расстоянии не более 30м.

4.1. Определение узловых нагрузок

Нагрузка на ферму покрытия, кН/м2

Элемент

Нормативная нагрузка, кН/м2

Коэффициент надежности по нагрузке, γf

Расчетная нагрузка,кН/м2

Плита покрытия: 0,52 · 1,0 = 0,52

0,520

1,1

0,572

Собственный вес прогонов:

5,0 · 0,250 · 0,350 · 1,0 = 0,438

0,438

1,1

0,481

Собственный вес фермы:

gсв_ф=0,262 кН/м2

0,262

1,1

0,288

Итого (постоянная нагрузка):

1,220

1,341

Снеговая нагрузка:

(для V снегового района)

Sн=1,904 кН/м2

Sр=3,2кН/м2

cos18° = 0,951

1,904 · 0,951 · 1 = 1,81

3,2 · 0,951 · 1 = 3,043

1,810

3,043

Итого:

3,030

4,384

Собственный вес фермы определяют при kсв=5 из выражения:

Величина полной нагрузки на 1м фермы:

q = 4,384· 6,0 = 26,304кН/м

6,0 м – шаг треугольных ферм

Условные сосредоточенные нагрузки в узлах верхнего пояса фермы:

Р = 26,304· 4,2 = 110,477кН

Опорные реакции:

4.2. Определение усилий в элементах фермы и подбор сечений.

Усилия в элементах фермы определяем методом вырезания узлов.

1)Верхний пояс рассчитывают как сжато-изгибаемый стержень, находящийся под действием внецентренно приложенной нормальной силы и изгибающего момента от поперечной нагрузки панели.

а)Расчетное усилие в опорной панели AC (снег на всем пролете):

Максимальный изгибающий момент в панели от внеузловой равномерно распределенной нагрузки определяем с учетом, что на верхний пояс приходится половина собственного веса фермы:

Д ля уменьшения изгибающего момента в панели фермы содаем внецентренное приложение нормальной силы, в результате чего в узлах верхнего пояса возникают разгружающие отрицательные моменты. Значение расчетного эксцентриситета вычисляем из условия равенства опорных и пролетных моментов в опорной панели верхнего пояса фермы:

, откуда

Получаем

П ринимаем эксцентриситет прило-жения нормальной силы во всех узлах верхнего пояса е=0,05м, тогда раз-гружающий момент для опорной панели будет:

Выбираем сечение пояса из двух брусьев 200х200мм с общей высотой h=2х200=400мм, сечение берется с запасом прочности для того чтобы иметь возможность разместить необходимое количество пластинчатых нагелей. Принимаем рас-четные характеристики древесины 2го сорта по табл. 3 СНиП II-25-80. Расчетное сопротивление изгибу и сжатию: Rи=Rс=15 Мпа

Площадь сечения принятого верхнего пояса: A=b· h=0,2·0,4= 0,08 м2.

Момент сопротивления сечения

Радиус инерции

Гибкость элемента цельного сечения:

l0 – расчетная длина элемента

l0 = l · μ

μ – коэффициент, μ = 1,0– шарнирно закрепленные концы с двух сторон

φ – коэффициент продольного изгиба:

Коэффициенты, учитывающие дополнительный момент:

kн=aн+ξ(1-ан)=0,8−0,78·(1−0,8)=0,644

Расчетный изгибающий момент:

Проверяем нормальные напряжения в приопорной панели верхнего пояса

Условие выполнено.

Так как панели кровли крепятся по всей длине верхнего пояса, то проверку на устойчивость плоской фермы не проводят.

б)Усилие в коньковой панели СD

Принимаем то же сечение, что и в опорной панели.

Коэффициенты:

kн=aн+ξ(1-ан)=0,8−0,86·(1−0,8)=0,628

Расчетный изгибающий момент:

Проверяем нормальные напряжения в коньковой панели верхнего пояса

Условие выполнено.

в)Расчет пластинчатых нагелей

Принимаем стандартные пластинчатые нагели толщиной мм и длиной мм. Нагели ставим с минимальным шагом

Несущая способность одного нагеля

Т=0,75∙bпл·δпл = 0,75∙13,33·1,2=12 кН,

где bпл =2/3∙b = 2/3∙20 = 1+2,16 =13,33 см.

Необходимое количество пластинок на половине длины панели АВ или ВБ верхнего пояса определяем по формуле:

, где см;

М0=5627 кНсм

- коэффициент для нижней панели – 0,78 и для верхней 0,86.

Подставляя эти величины в формулу, получим необходимое количество пластинок на 0,4 длины панели (на полупролете):

для панели АС:

для панели СD:

Ставим во всех панелях на 0,4 длины от узлов с двух сторон глухие пластинки с шагом Sпл=110 мм

2)Нижний пояс фермы выполняют из стальных уголков.

Расчетное усилие в нижнем поясе:

Требуемая площадь поперечного сечения

γc = 0,95 – коэффициент условия работы

Ry = 23,5 кН/см2 – расчетное сопротивление стали С235 растяжению

Принимаем сечение из двух неравнополочных стальных уголков 110х70х6,5мм площадью 11,45 см2. по ГОСТ 8510-86*Общая площадь двух уголков A = 22,9 см2 Атр.

Во избежание большого провисания нижнего пояса фермы устраивают дополнительную подвеску из круглой стали d=12 мм, расположенную в узлах С и Е верхнего пояса. В этом случае пролет нижнего пояса будет:

Радиус инерции принятых уголков ix=23,6 см.

Тогда гибкость нижнего пояса:

где =400 – предельная гибкость металлического нижнего пояса.

3) Раскос. Сечения двух раскосов принимаем одинаковыми. Длина раскоса 442 см.

Расчетное усилие в раскосе:

Выбираем сечение раскоса из бруса 150х200 мм. А=1520=300см2

Радиус инерции

Гибкость элемента цельного сечения:

φ – коэффициент продольного изгиба:

напряжения в сжатом раскосе с учетом устойчивости:

Принимаем сечение раскоса из бруса 150х200 мм.

4) Стойка. Подбираем площадь сечения растянутых стоек из стальной арматуры класса А–1 с резьбой по концам.

Максимальное растягивающее усилие в центральной стойки NDF=P=110,477кН. Требуемая площадь сечения по нарезке:

0,8 – коэффициент, учитывающий ослабление стержня резьбой

R = 225 МПа = 22,5 кН/см2 – расчетное сопротивление арматурной стали

Принимаем стержень диаметром 32 мм и площадью сечения брутто 8,04 см2, а по резьбе площадь нетто 6,48 см2.