
- •Санкт-Петербург
- •Оглавление
- •1. Расчет покрытия документирование
- •1. Исходные данные проекта
- •1.1 Общие данные
- •1.2 Плита покрытия
- •1.3 Геометрические и технологические характеристики
- •1.4 Расчетные характеристики материалов
- •2. Расчет геометрических характеристик
- •3. Геометрия сечения
- •3.1 Геометрические характеристики сечения
- •2. Расчет прогонов
- •3. Геометрические размеры фермы.
- •4. Расчет фермы покрытия2
- •4.1. Определение узловых нагрузок
- •4.2. Определение усилий в элементах фермы и подбор сечений.
- •5. Расчет и конструирование узловых соединений
- •5.1. Опорный узел.
- •1) Упорная плита
- •2)Горизонтальная опорная плита.
- •3)Сварные швы уголков
- •5.2. Промежуточный узел верхнего пояса (узел примыкания раскоса к верхнему поясу)
- •5.3. Коньковый узел
- •5.4. Промежуточный центральный узел нижнего пояса
- •6. Расчет и конструирование клеедосчатой стойки.
- •6.1. Исходные данные
- •6.2 Подбор поперечного сечения стойки
- •6.3. Проверка опорной части стойки на скалывание при изгибе
- •6.4. Проверка устойчивости в плоскости изгиба
- •6.5. Проверка устойчивости из плоскости изгиба
- •6.6. Расчет и конструирование прикрепления стойки к фундаменту
- •Список литературы
- •Курсовой проект
3. Геометрические размеры фермы.
Принимаем в качестве несущих конструкций покрытия фермы треугольного очертания с расчетным пролетом l=16,8м, высотой в коньке h=l/6=2,8м. Уклон верхнего пояса фермы: α=18° (cos18°=0,951). Расстояние между фермами вдоль здания принимаем 6м. Углы наклона и длины элементов фермы определены без учета строительного подъема:
Тангенс угла наклона верхнего пояса к
горизонту
Длина верхнего пояса фермы
Длина раскосов: lраск = 4420 мм
4. Расчет фермы покрытия2
В качестве несущих конструкций выбираем большепанельные металлодеревянные фермы заводского изготовления:
Тип верхнего пояса – разрезной.
Стержни центрированы в узлах.
Ферму выполняем металлодеревянную.
Верхний пояс в ней и сжатые элементы решетки из древесины.
Для нижних поясов и растянутых элементов решетки применяют стальные профили, чаще угловые.
Верхний пояс выполняется в виде брусьев сосна 2 сорта.
Материал металлических элементов фермы – сталь С 235.
Решетка в треугольной ферме для повышения индустриальности их изготовления должна состоять из минимального числа элементов. Поэтому проектируем ферму четырехпанельную по верхнему поясу, двухпанельную по нижнему. По панелям верхнего пояса укладываются прогоны, а по ним панели покрытия.
Пространственная жесткость покрытия в период эксплуатации обеспечивается панелями кровли, которые образуют жесткую пластину в плоскости ската крыши. Кроме того, необходимо поставить горизонтальные связи, воспринимающие и ветровую нагрузку. Горизонтальные связи образуют в плоскости верхних поясов 2х соседних несущих конструкций ферму, которая передает действующую в ее плоскости усилия на продольные стены. Горизонтальные связи должны быть расположены в торцевых частях здания и по его длине на расстоянии не более 30м.
4.1. Определение узловых нагрузок
Нагрузка на ферму покрытия, кН/м2
Элемент |
Нормативная нагрузка, кН/м2 |
Коэффициент надежности по нагрузке, γf |
Расчетная нагрузка,кН/м2 |
Плита покрытия: 0,52 · 1,0 = 0,52 |
0,520 |
1,1 |
0,572 |
Собственный вес прогонов: 5,0 · 0,250 · 0,350 · 1,0 = 0,438 |
0,438 |
1,1 |
0,481 |
Собственный вес фермы: gсв_ф=0,262 кН/м2 |
0,262 |
1,1 |
0,288 |
Итого (постоянная нагрузка): |
1,220 |
– |
1,341 |
Снеговая нагрузка: (для V снегового района) Sн=1,904 кН/м2 Sр=3,2кН/м2 cos18° = 0,951 1,904 · 0,951 · 1 = 1,81 3,2 · 0,951 · 1 = 3,043 |
1,810 |
– |
3,043 |
Итого: |
3,030 |
– |
4,384 |
Собственный вес фермы определяют при kсв=5 из выражения:
Величина полной нагрузки на 1м фермы:
q = 4,384· 6,0 = 26,304кН/м
6,0 м – шаг треугольных ферм
Условные сосредоточенные нагрузки в узлах верхнего пояса фермы:
Р = 26,304· 4,2 = 110,477кН
Опорные реакции:
4.2. Определение усилий в элементах фермы и подбор сечений.
Усилия в элементах фермы определяем методом вырезания узлов.
1)Верхний пояс рассчитывают как сжато-изгибаемый стержень, находящийся под действием внецентренно приложенной нормальной силы и изгибающего момента от поперечной нагрузки панели.
а)Расчетное усилие в опорной панели AC (снег на всем пролете):
Максимальный изгибающий момент в панели от внеузловой равномерно распределенной нагрузки определяем с учетом, что на верхний пояс приходится половина собственного веса фермы:
Д
ля
уменьшения изгибающего момента в панели
фермы содаем внецентренное приложение
нормальной силы, в результате чего в
узлах верхнего пояса возникают
разгружающие отрицательные моменты.
Значение расчетного эксцентриситета
вычисляем из условия равенства опорных
и пролетных моментов в опорной панели
верхнего пояса фермы:
, откуда
Получаем
П ринимаем эксцентриситет прило-жения нормальной силы во всех узлах верхнего пояса е=0,05м, тогда раз-гружающий момент для опорной панели будет:
Выбираем сечение пояса из двух
брусьев 200х200мм с общей высотой
h=2х200=400мм, сечение берется с
запасом прочности для того чтобы иметь
возможность разместить необходимое
количество пластинчатых нагелей.
Принимаем рас-четные характеристики
древесины 2го сорта по табл. 3 СНиП
II-25-80. Расчетное сопротивление
изгибу и сжатию: Rи=Rс=15
Мпа
Площадь сечения принятого верхнего пояса: A=b· h=0,2·0,4= 0,08 м2.
Момент сопротивления сечения
Радиус инерции
Гибкость элемента цельного сечения:
l0 – расчетная длина элемента
l0 = l · μ
μ – коэффициент, μ = 1,0– шарнирно закрепленные концы с двух сторон
φ – коэффициент продольного изгиба:
Коэффициенты, учитывающие дополнительный момент:
kн=aн+ξ(1-ан)=0,8−0,78·(1−0,8)=0,644
Расчетный изгибающий момент:
Проверяем нормальные напряжения в приопорной панели верхнего пояса
Условие выполнено.
Так как панели кровли крепятся по всей длине верхнего пояса, то проверку на устойчивость плоской фермы не проводят.
б)Усилие в коньковой панели СD
Принимаем то же сечение, что и в опорной панели.
Коэффициенты:
kн=aн+ξ(1-ан)=0,8−0,86·(1−0,8)=0,628
Расчетный изгибающий момент:
Проверяем нормальные напряжения в коньковой панели верхнего пояса
Условие выполнено.
в)Расчет пластинчатых нагелей
Принимаем стандартные пластинчатые
нагели толщиной
мм
и длиной
мм.
Нагели ставим с минимальным шагом
Несущая способность одного нагеля
Т=0,75∙bпл·δпл = 0,75∙13,33·1,2=12 кН,
где bпл =2/3∙b = 2/3∙20 = 1+2,16 =13,33 см.
Необходимое количество пластинок на половине длины панели АВ или ВБ верхнего пояса определяем по формуле:
,
где
см;
М0=5627 кНсм
-
коэффициент для нижней панели – 0,78 и
для верхней 0,86.
Подставляя эти величины в формулу, получим необходимое количество пластинок на 0,4 длины панели (на полупролете):
для панели АС:
для панели СD:
Ставим во всех панелях на 0,4 длины от узлов с двух сторон глухие пластинки с шагом Sпл=110 мм
2)Нижний пояс фермы выполняют из стальных уголков.
Расчетное усилие в нижнем поясе:
Требуемая площадь поперечного сечения
γc = 0,95 – коэффициент условия работы
Ry = 23,5 кН/см2 – расчетное сопротивление стали С235 растяжению
Принимаем сечение из двух неравнополочных стальных уголков 110х70х6,5мм площадью 11,45 см2. по ГОСТ 8510-86*Общая площадь двух уголков A = 22,9 см2 Атр.
Во избежание большого провисания нижнего пояса фермы устраивают дополнительную подвеску из круглой стали d=12 мм, расположенную в узлах С и Е верхнего пояса. В этом случае пролет нижнего пояса будет:
Радиус инерции принятых уголков ix=23,6 см.
Тогда гибкость нижнего пояса:
где =400 – предельная гибкость металлического нижнего пояса.
3) Раскос. Сечения двух раскосов принимаем одинаковыми. Длина раскоса 442 см.
Расчетное усилие в раскосе:
Выбираем сечение раскоса из бруса 150х200 мм. А=1520=300см2
Радиус инерции
Гибкость элемента цельного сечения:
φ – коэффициент продольного изгиба:
напряжения в сжатом раскосе с учетом устойчивости:
Принимаем сечение раскоса из бруса 150х200 мм.
4) Стойка. Подбираем площадь сечения растянутых стоек из стальной арматуры класса А–1 с резьбой по концам.
Максимальное растягивающее усилие в центральной стойки NDF=P=110,477кН. Требуемая площадь сечения по нарезке:
0,8 – коэффициент, учитывающий ослабление стержня резьбой
R = 225 МПа = 22,5 кН/см2 – расчетное сопротивление арматурной стали
Принимаем стержень диаметром 32 мм и площадью сечения брутто 8,04 см2, а по резьбе площадь нетто 6,48 см2.