Висновки

1. Проведені топографічні дослідження зразків In_1,03Se_0,97 показали, що представлені кристали володіють блочною структурою і уширення дифракційних максимумів повязане із напругами в кристалах.

2. Відпал зразків In_1,03Se_0,97 супровджується покращенням структурної досконалості монокристалів та зменшенням напруг у них.

3. Розраховано компоненти тензора теплового розширення монокристалів In_1,03Se_0,97. Показано, що для залежності α₃(Т) при низьких температурах спостерігається відхилення від лінійності, в той же час α₁ не залежить від температури.

Література

1. Я.И.Френкель Введение в теорию металлов, М. – Л., ГИТТЛ, 1950.

2. Э.Ферми Молекулы и кристаллы, М., И.Л., 1947.

3. И.Киттель Введение в физику твердого тела, М., Физмат, 1963.

4. Г.Лейбфрид Микроскопическая теория механических и тепловых свойств кристаллов, М. – Л., ФМ, 1963.

5. С.И.Новикова Тепловое расширение твердых тел, М., Наука, 1974.

6. Л.Д.Ландау, Е.М.Лифшиц Статистическая физика, М., Наука, 1964.

7. M.П.Шаскольская Кристалография, М., Высшая школа, 1976.

8. С.С.Горелик, Л.Н.Расторгуев, Ю.А.Скаков Рентгенографический и электрооптический анализ, М., Металлургия, 1970, 21, 81, 84.

9. Г.К.Славанова, Н.П.Лужная, З.С.Медведева Ж. неорг. химии, 8, №1, 153, 1963.

10. Г.К.Славанова, Н.П.Лужная, З.С.Медведева Ж. неорг. химии, Новые данные по диаграмме состояния системы индий – селен, т.8, №5, 1963 с.1199 - 1202.

11. Г.К.Славанова, А.А.Елисеев Ж. неорг. химии, Рентгенографическое исследование сплавов индий – селен, т.8, №7, 1963, с.1654 - 1660.

12. С.Медведева Халькогениды элементов ШБ подгруппы периодической системы, М., «Наука», 1968.

13. http://www.cryst.ehu.es/cgi-bin/crest/programs/nph-table?from=getwp.

14. Г.П.Кушта Рентгенографія металів, Львів: Видавництво Львівського університету, 1959, 387 с.

15. Tedenaс J.C., Vassilev G.P., Daouchi B., Rachidi J. Low-temperature region of the In-Se system, Cryst. Res. Technol.,1997Э, 32(4), рр. 605-616.

Додаток 1

Техніка безпеки при рентгенографічних дослідженнях Правила при роботі на рентгенівських установках

При роботі на рентгенівських установках, обслуговуючий персонал піддається небезпеці ураження струмом низької і високої напруги; опромінення рентгенівськими променями, що веде до зараження і загальнобіологічного ефекту; отруєня азотом і окислом азоту, які виникають в місцях контактів високої напруги і дії іонізуючого випромінювання.

При роботі на рентгенівських установках необхідно дотримуватись таких правил:

1. Включати апарат тільки після перевірки справності всіх його елементів, а саме заземлення і блокіровки.

2. Категорично забороняється відключати блокіровки високої напруги і води.

3. Заміну деталей проводити тільки при виключеному рентгенівському апараті в присутності не менше одного співробітника лабораторії.

4. Перед початком роботи повинна бути проведена дозометрична перевірка ефективності захисних споруд.

5. Потужність дози рентгенівського випромінювання за захисними спорудами не повинна перевищувати 0,8 мкр/с.

6. Результати вимірювання потрібно занести в журнал дозометричного контролю.

7. Закривати працюючі рентгенівські установки захисними свинцевими екранами, а перед зняттям камери закривати вікно свинцевою пластинкою.

8. При відкритих вікнах трубки не можна знаходитись на шляху розповсюдження рентгенівського пучка.

9. В тих випадках, коли при дозометричному контролі виявлено перевищення встановлених гранично допустимих потужностей доз включення установки забороняється.

10. Систематично перевіряти роботу вентиляційної системи і при появі запаху озону включити вентиляційну установку.

11. Як можна менше знаходитись в приміщенні, де працює рентгенівська установка.

12. При загоранні електроприборів необхідно забезпечити приміщення виключенням рубильника.

13. Після закінчення роботи в лабораторії виключити всі електроприлади, загальний рубильник, перекрити воду, закрити вікна, виключити світло в приміщенні лабораторії.

14. Роботу з кислотами необхідно проводити під витяжкою і з застосуванням ґумових рукавиць.

Додаток 2

InSe

Source : X – ray Cu – Kα1+2 1.540598 1.544426 (0.497)

2Theta : 10.000 – 134.000

Geometry : Debye – Scherrer, var. slit, no anom.disp.

H	K	L	2θ	d/E	I/rel.	│F(hkl)│	Mu	FWHM
0	0	2	10.442	8.465	0.01	0.743	2	0.438
0	0	4	20.972	4.233	488.82	328.806	2	0.430
1	0	0	25.374	3.507	152.63	204.086	6	0.427
1	0	1	25.922	3.434	54.88	123.857	12	0.427
1	0	2	27.505	3.240	0.00	0.111	12	0.426
1	0	3	29.972	2.979	2.06	26.077	12	0.425
0	0	6	31.685	2.822	0.84	17.219	2	0.424
1	0	4	33.145	2.701	59.37	178.568	12	0.423
1	0	5	36.868	2.436	41.80	133.004	12	0.422
1	0	6	41.020	2.199	0.12	7.707	12	0.420
0	0	8	42.691	2.116	11.51	76.557	2	0.420
1	1	0	44.716	2.025	224.83	348.695	6	0.419
1	0	7	45.520	1.991	9.92	74.112	12	0.419
1	1	2	46.049	1.969	0.00	0.530	12	0.419
1	1	4	49.883	1.827	108.41	260.310	12	0.418
1	0	8	50.316	1.812	2.07	36.150	12	0.418
2	0	0	52.111	1.754	41.04	164.946	6	0.418
2	0	1	52.411	1.744	15.09	100.418	12	0.418
2	0	2	53.304	1.717	0.00	0.133	12	0.418
0	0	10	54.129	1.693	5.50	61.968	2	0.418
2	0	3	54.769	1.675	0.65	21.419	12	0.418
1	0	9	55.378	1.658	5.20	61.176	12	0.418
1	1	6	55.837	1.645	0.30	14.847	12	0.418
2	0	4	56.778	1.620	20.61	123.840	12	0.419
2	0	5	59.295	1.557	15.74	111.418	12	0.419
1	0	10	60.692	1.525	1.10	29.942	12	0.419
2	0	6	62.285	1.489	0.07	7.436	12	0.420
1	1	8	63.537	1.463	5.06	66.100	12	0.420
2	0	7	65.716	1.420	4.46	63.430	12	0.421
0	0	12	66.185	1.411	16.25	121.610	2	0.421
1	0	11	66.262	1.409	12.64	107.337	12	0.421
2	0	8	69.565	1.350	1.05	31.831	12	0.423
2	1	0	71.051	1.326	21.05	144.343	12	0.424
2	1	1	71.301	1.322	7.67	87.301	24	0.424
2	1	2	72.051	1.310	0.00	0.233	24	0.424
1	0	12	72.102	1.309	3.39	58.357	12	0.424
1	1	10	72.748	1.299	3.13	56.404	12	0.425
2	1	3	73.293	1.291	0.34	18.720	24	0.425
2	0	9	73.813	1.283	2.77	53.466	12	0.426
2	1	4	75.020	1.265	11.42	109.353	24	0.427
2	1	5	77.219	1.234	8.96	98.161	24	0.429
1	0	13	78.240	1.221	0.60	25.460	12	0.430
2	0	10	78.457	1.218	0.69	27.397	12	0.430
0	0	14	79.135	1.209	10.39	106.741	2	0.431
2	1	6	79.882	1.200	0.05	7.232	24	0.432
3	0	0	82.426	1.169	64.15	268.892	6	0.435
3	0	1	82.666	1.166	0.00	0.059	12	0.435
2	1	7	83.001	1.162	2.82	56.512	24	0.436
3	0	2	83.383	1.158	0.00	0.635	12	0.436
1	1	12	83.431	1.158	10.40	108.631	12	0.436
2	0	11	83.503	1.157	8.06	95.652	12	0.436
3	0	3	84.575	1.145	103.24	0.013	12	0.438
1	0	14	84.720	1.143	2.34	51.643	12	0.438
3	0	4	86.241	1.127	36.35	204.389	12	0.441
2	1	8	86.574	1.123	0.72	28.692	24	0.441
3	0	5	88.379	1.105	0.00	0.067	12	0.444
2	0	12	88.973	1.099	2.39	52.619	12	0.445
2	1	9	90.609	1.084	2.01	48.224	24	0.448
3	0	6	90.989	1.080	0.16	13.717	12	0.449
1	0	15	91.607	1.074	4.60	72.922	12	0.450
0	0	16	93.435	1.058	36.34	204.486	2	0.454
3	0	7	94.076	1.053	0.00	0.039	12	0.456
2	0	13	94.909	1.046	0.47	23.095	12	0.458
2	1	10	95.123	1.044	0.54	24.923	24	0.459
1	1	14	95.791	1.038	8.27	97.081	12	0.460
3	0	8	97.653	1.023	2.59	54.006	12	0.465
1	0	16	98.997	1.013	8.84	99.280	12	0.469
2	2	0	99.068	1.013	53.92	245.161	6	0.469
2	2	2	100.030	1.005	0.00	0.529	12	0.472
2	1	11	100.151	1.004	6.92	87.423	24	0.473
2	0	14	101.383	0.996	2.04	47.138	12	0.476
3	0	9	101.746	0.993	0.00	0.033	12	0.478
2	2	4	102.935	0.985	32.55	186.923	12	0.482
3	1	0	104.718	0.973	13.55	119.317	12	0.488
3	1	1	104.964	0.971	4.95	72.032	24	0.489
3	1	2	105.702	0.966	0.00	0.201	24	0.492
2	1	12	105.752	0.966	2.25	48.277	24	0.492
3	0	10	106.394	0.962	2.12	46.643	12	0.495
3	1	3	106.938	0.959	0.24	15.516	24	0.497
1	0	17	107.039	0.958	5.49	74.778	12	0.498
2	2	6	107.858	0.953	0.14	12.001	12	0.501
2	0	15	108.508	0.949	4.53	67.220	12	0.504
3	1	4	108.682	0.948	8.34	91.043	24	0.505
0	0	18	109.966	0.941	13.44	114.385	2	0.511
1	1	16	110.446	0.938	36.68	188.242	12	0.513
3	1	5	110.951	0.935	7.05	82.194	24	0.516
3	0	11	111.665	0.931	0.00	0.060	12	0.519
2	1	13	112.023	0.329	0.49	21.386	24	0.521
3	1	6	113.773	0.320	0.04	5.664	24	0.531
2	2	8	114.998	0.313	2.76	49.562	12	0.538
1	0	18	115.972	0.908	3.56	55.726	12	0.544
2	0	16	116.474	0.906	9.77	91.861	12	0.547
3	1	7	117.190	0.903	2.70	47.954	24	0.552
3	0	12	117.672	0.900	10.04	91.995	12	0.555
2	1	14	119.129	0.893	2.28	43.143	24	0.565
3	1	8	121.268	0.884	0.75	24.144	24	0.581
4	0	0	122.920	0.877	16.23	110.302	6	0.595
4	0	1	123.203	0.876	6.09	67.324	12	0.598
4	0	2	124.058	0.872	0.00	0.067	12	0.605
3	0	13	124.605	0.870	0.00	0.015	12	0.610
2	2	10	124.864	0.869	2.45	41.852	12	0.613
4	0	3	125.502	0.866	0.30	14.524	12	0.619
2	0	17	125.621	0.866	6.96	69.920	12	0.620
3	1	9	126.117	0.864	2.49	41.555	24	0.625
1	0	19	126.237	0.864	0.11	8.524	12	0.626
2	1	15	127.361	0.859	5.90	62.978	24	0.638
4	0	4	127.569	0.859	10.63	84.294	12	0.640
1	1	18	129.114	0.853	17.58	106.232	12	0.657
4	0	5	130.314	0.849	9.58	77.173	12	0.671
0	0	20	131.005	0.846	51.96	178.064	2	0.680
3	1	10	131.921	0.843	0.68	20.167	24	0.692
3	0	14	132.821	0.841	11.48	81.633	12	0.704
4	0	6	133.830	0.837	0.04	4.516	12	0.718