2.1.2 План вертикальной планировки

План вертикальной планировки (организации рельефа) выполнен на основе разбивочного плана без указания и нанесения координационных осей зданий, координат, размеров и размерных п ривязок. В разработку плана вертикальной планировки заложены нормальный водоотвод на территории предприятия, безопасность и благоприятные условия движения транспорта. План организации рельефа предусматривает выполнение минимального объема земляных работ при строительстве зданий.

План вертикальной планировки разработан по методу проектных горизонталей. На плане показаны горизонтали естественного рельефа (чёрные горизонтали) сечением через 1 м, которые проводят через контуры зданий. Для всех зданий и сооружений указаны черные и красные отметки в виде дроби. Для организации рельефа принимаем уклоны, которые указаны стрелками. Проектные горизонтали проведены через 0,1 м по всей планируемой территории.

2.1.3 Технико-экономические показатели генерального плана

Общая земельная площадь 18400 м²

Площадь всех зданий 4860 м²

Площадь дорог 7692 м²

Площадь озеленения 5848 м²

Коэффициент площади застройки 26%

Коэффициент использования территории 84%

Коэффициент озеленения 31%

Строительный объем по наружной грани стены 17390 м³

2.2 Объемно-планировочное решение

Проектируемое здание предназначено для технического обслуживания и ремонта автомобилей. Класс здания 2, степень огнестойкости II. Производственный корпус имеет прямоугольную форму в плане с размерами в осях 60×30,5 м. Здание двухпролётное, одноэтажное разновысотное с проектными высотами H_пр = 4,2; 4,8; 7,2 м. По конструктивной схеме здание каркасное, шаг колонн 6 м. Эвакуация людей осуществляется через ворота.

Перечень помещений

Теплый гараж 720 м²

Участок технического обслуживания 412 м²

Слесарно-механический участок 324 м²

Участок ремонта электрооборудования 324 м²

Технико-экономические показатели

Рабочая площадь А_р = 1780 м²

Подсобная площадь А_п = – м²

Общая площадь А_об = 1780 м²

Площадь застройки А_д = 1890 м²

Строительный объем V_стр. = 17390 м³

Планировочный коэффициент К₁ = 1

Объёмно-планировочный коэффициент К₂ = 9,76

2.3 Расчёты к архитектурно-конструктивной части

2.3.1 Теплотехнический расчёт наружной стены

Исходные данные:

– ограждающая конструкция – наружная стена цеха по производству керамических плиток из лёгкобетонных панелей

– расчётная схема:

1. Цементно-песчаный раствор – 20 мм

2. Вермикулитобетон – х мм

3. Цементно-песчаный раствор – 20 мм

Рис. 2.1 Расчётная схема

– пункт строительства – г. Саратов

t^п_н = –27 ⁰С – средняя температура наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92, табл. 1[9];

t_от.пер.= –4,3 ⁰С – средняя температура отопительного периода со среднесуточной температурой ≤ +8 ⁰С ,табл. 1[9];

Z_от.пер.= 196 сут. – продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой ≤ +8 ⁰С, табл. 1[9];

t_в = 16⁰C – расчетная температура внутреннего воздуха, φ = 50%, табл. 1.23[4];

– режим помещений – нормальный, табл. 1[10];

– зона климатической влажности – сухая, прил. 1*[10];

– условия эксплуатации – по графе «А», прил. 2[10];

Таблица 2.1 – Теплотехнические показатели материалов слоёв ограждающей конструкции

Наименование материалов слоёв	Плотность, yc, кг/м3	Коэффициент теплопроводности, λА, Вт/м • 0С
1.Цементно-песчаный раствор	1800	0,76
2.Вермикулитобетон	600	0,16
3. Цементно-песчаны раствор	1800	0,76

Определение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции

(2.1)

где n – коэффициент, зависящий от положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, n = 1, табл. 3*[10];

t_в – внутренняя расчётная температура воздуха, ⁰С, t_в = 16 ⁰С, [4];

t^п_н – средняя температура наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92, t_н = – 27 ⁰C, табл. 1[9];

∆t^н – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, ∆t^н = 7 ⁰C, табл. 2*[10];

α_в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции Вт/м² • ⁰С, α_в = 8,7 м² • ⁰С/Вт, табл. 4[10];

= = 0,71 м² • ⁰С/Вт

Определение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции

Предварительно определяем ГСОП:

ГСОП = (t_в–t_от.пер.) • Z_от.пер (2.2)

где t_в – внутренняя расчётная температура, принимаемая в зависимости от назначения помещения, ⁰С t_в = 16 ⁰C, табл. 1[10];

t_от.пер. – средняя температура отопительного периода со среднесуточной температурой ≤ +8 ⁰С, t_от.пер.= –4,3 ⁰С, табл. 1[9];

Z_от.пер. – продолжительность отопительного периода в сутках со среднесуточной температурой ≤ +8 ⁰С, Z_от.пер.= 196 суток, табл. 1[9];

ГОСП = (16 – (– 4 ,3) 196 = 3978,8 ⁰С • сут

Приведенное сопротивление теплопередаче определяем по табл. 1б*[10] интерполяцией R₀^пр = 1,79 м² • ⁰С/Вт

Исходя из условия R₀^пр ≥ R₀^тр, к расчёту принимаю как фактическое

R₀ = 1,79 м² • ⁰С/Вт

Определение толщины утепляющего слоя

R₀ = R_в+R₁+R₂+R₃+R_н (2.3)

где R_в – сопротивление тепловосприятию внутренней поверхности ограждающей конструкции, м² • ⁰С/Вт

(2.4)

где α_в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, табл. 4*[10];

R₁,R₂,R₃ – термическое сопротивление теплопередаче слоя, м² • ⁰С/Вт;

(2.5)

где δ – толщина слоя в метрах;

λ – коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/м • ⁰С;

R_н – сопротивление теплоотдаче наружной поверхности ограждающей конструкции, м² • ⁰С/Вт;

(2.6)

где α_н – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, табл. 6*[10];

При α_в = 8,7 Вт/м² • ⁰С α_н = 23 Вт/м² • ⁰С

δ₁ = 0,02 м λ₁ = 0,76 Вт/м • ⁰С

δ₂ = х м λ₂ = 0,16 Вт/м • ⁰С

δ₃ = 0,02 м λ₃ = 0,76 Вт/м • ⁰С

R₀ = R₀ = 1,79 = 0,21 +

х = (1,79 – 0,21)·0,16 = 0,2528

δ₂ = х = 0,25 м

Принимаю δ₂ = 0,26 м

Общая толщина панели:

δ=δ₁+δ₂+δ₃ (2.7)

δ = 0,02 + 0,26 + 0,02 = 0,30 м

Принимаю толщину стеновой панели – 0,30 м, марка ПСЛ30