Расчёт свай по II-ой группе предельных состояний

Рис. 3

P = (N+G) / A₁ ≤ R

(105,14 +103,7)/(2,3×1) = 90,8 kH/м² ≤ 1827 kH/м²

S ≤ S_u

Расчет осадки фундаментов методом послойного суммирования

Рис. 4

Расчетные данные

Таблица 4.2

z							Hi ,м	E,кПа	Si ,см
0	0	1	303	61	1152,5
1	6,25	0,039	346	69	45	599	1	37000	1,3
2	12,5	0,009	408	82	10,4	27,7	1	41000	0,05
3	18,75	0,004	470	94	4,6	7,5	1	41000	0,015
4	25	0,002	532	107	2,3	3,45	1	41000	0,007

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

фундамента

Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента

Вычислим осадку

Проверка на предельные деформации

Конструктивно принимаем 4 Ø 10 А – III, А_S = 3,1 см² продольное армирование.

Конструктивно принимаем Ø 6 А – II c шагом 300 мм в поперечном направлении.

Расчёт ростверка

Рис. 5

Определим усилия в ростверке от нагрузок на период строительства

L_p = 1,05×(L – d) = 1,05×(0,9 – 0,32) = 0,609 м

Опорный момент

M_оп = - 0,083×q_k×L²_p = -0,083×24,75kH/м ×(0,609м)²= -0,76 kH×м

Пролётный момент

M_пр = 0,042×q_k×L²_p = -0,042×24,75kH/м ×(0,609м)²= 0,39 kH×м

Поперечная сила

Q = q_k×L²_p / 2 = 24,75kH/м ×(0,609м)²/ 2 = 4,6 kH

Определим усилия в ростверке от эксплуатационных нагрузок

Опорный момент

M_оп = - q×L²_p / 12 = 105,14 kH/м ×(0,609м)²/ 12 = 3,25 kH×м

Пролётный момент

M_пр = q×L²_p / 24 = 105,14 kH/м ×(0,609м)²/ 24 = 1,62 kH×м

Поперечная сила

Q = q×L²_p / 2 = 105,14 kH/м ×(0,609м)²/ 2 = 19,5 kH

Проверка прочности кладки над сваей на смятие

q / b_k ≤ R

105,14 kH / (0,64 м × 1 м) = 164,2 kH / м² < 1700 кH / м²

Подбор продольной и поперечной арматуры

А_s = M / 0,9h₀R_s = 3,25 kH×м / 0,9 ×0,2м×280000kH / м² = 6,5×10 ^{– 5} м² =

= 0,65 см²

Конструктивно принимаем 4 Ø 10 А – III, А_S = 3,1 см²

Проверим на поперечную силу

Q = 19,5 kH ≤ R_bt×b×h = 750kH/м² ×0,64 м × 0,2 м = 96 kH