25.Дифференциальная защита трансформатора с реле рнт-565 (схема, расчет).

Диф. защита трансформатора с промежуточным НТТ (РНТ565)

Токораспределение на схеме показано для внешних КЗ.

1) I_СЗ1≥К_отсI_БРном I_БРном=6…8I_Тном I_CP₁≥1,3I_Тном

2) I_C_З≥К_отсI_{НБмахрасч}

(*)

К_а=1 К_ОДН=1 ∆f_ВЫР=0

(**)

Из двух значений берётся большее.

”звезда/треугольник” – 11 питание со стороны «звезды» К_СХ’= К_СХ”=1

- со стороны НН (треугольник) в минимальном режиме работы питающей системы ЭС и при максимальном сопротивлении питающего трансформатора. Ток срабатывания защиты берётся со стороны питания. Если коэффициент чувствительности больше или равен 1,5, то расчёт продолжают к выбору схем соединения трансформаторов тока, коэффициента трансформации ТТ, определённого числа витков диф. обмотки, рабочей и уравнительных обмоток. МДС с одной стороны равна МДС другой стороны.

I_2I(W_УР_I+W_диф)=I_2II(W_УР_II+W_диф)

В худшем случае относительная чувствительность является 1ИП и КЗ в зоне.

I_2II=0

I_2I=I_СР

2) I_СР(W_УР_I+W_диф)=F_СР

I_CP – ток срабатывания реле, определяемый по току срабатывания защиты с учётом коэффициента схемы и относящуюся к стороне с I₂_I.

Из 1) получаем:

С помощью ответвлений от обмоток НТТ подбираются витки диф. и ур. обмоток так, чтобы обеспечивались условия 2) и 3). В общем случае установить расчётное число витков затруднительно, поэтому появляются дополнительные составляющие тока небаланса (выравнивания). Её необходимо учесть в окончательном определении тока срабатывания защиты. При этом значения коэффициентов отстройки и чувствительности должны соответствовать требованиям ПУЭ. При определении тока срабатывания и витков обмотки НТТ предварительно выбирают основную сторону защищаемого трансформатора. С учётом этого можно записать:

Изложенный порядок расчёта:

Н аименование величины	Расчёт выраженный для сторон ВН НН
1. Первичный ном. ток защиты трансформатора
2. Схема соединения обмоток защ. трансфор.	звезда	треугольник
3. Схема соединения ТТ	треугольник	звезда
4.Коэффициент схемы		1
5. Коэффициент трансформации ТТ
6. Вторичные токи в плечах защиты
7. Ток срабатывания
8. Расчетное число витков Ур. обмотки НТТ для осн. стороны трансф.	F_CP=100 А/витков
9. Предварительно принятое число витков для основн. стороны	Число витков принимаем меньшее по отношению к W_{ОСН расч}.
10. Расчётное число витков НТТ для осн. стороны	Ток из пункта 6. с учётом сторон
11. Предварительное число обм. НТТ для неосновной стороны	Принимаем ближайшее целое число
12.Составляющая первичного тока.
13. Первичный расчётный ток небаланса максимальный, с учётом составл. I_{нб выр}
14. Уточн. значение тока срабатывания на основной стороне
15. Уточн. знач. тока срабатывания защиты на основной стороне
16. Действительное значение коэффициента отстройки.	К_отс<1,3 – для основной стороны, след. Принять новое W_осн, которое меньше предыдущего (см. п. 9), и повторить расчёт п. 10 – 16 .