
- •1. Особенности процессов в контактных аппаратах и методов расчета
- •1.1. Основы расчета процессов в тепломассообменных аппаратах
- •1.2 Дифференциальные уравнения переноса массы и энергии
- •1.3. Краевые условия
- •1.4. Аналогия процессов тепло- и массообмена
- •1.5. Распределение потенциалов переноса
- •1.6. Система основных уравнений тепло- и массообмена
- •1.7. Подобие процессов
- •1.8. Методы расчета
- •2. Дифференциальные уравнения интенсивности тепло- и массообмена
- •2.1. Движущие силы процессов
- •2.2. Физическая модель тепло- и массообмена
- •Подставляя q из формулы (5.1), получим
- •2.3. Уравнения интенсивности теплообмена
- •Найдем dTw и dT из уравнений (2.5) и (2.6)
- •2.3. Уравнение интенсивности тепломассообмена
- •Из уравнений (2.13) и (2.14) находим
- •Преобразуя оставшуюся часть коэффициента Kt, получим
- •2.4. Уравнение относительной интенсивности тепло- и массобмена
- •Получим
- •2.5. Гидродинамическая устойчивость газожидкостной системы
- •3. Расчет тепломассообмена в контактных аппаратах
- •3.1. Алгоритм расчета
- •3.2. Исходные данные
- •3.3. Расчет полного теплообмена
- •Скорость воздуха в горловине смесителя
- •3.4. Расчет массообмена
- •3.5. Расчет гидродинамической устойчивости газожидкостной системы
- •Список использованных источников
Найдем dTw и dT из уравнений (2.5) и (2.6)
;
.
Подставим dTw и dT в уравнение (5.7):
.
откуда
.
(2.8)
Подставим dQ из уравнения (2.8) в уравнение (2.4). После разделения переменных получим дифференциальное уравнение интенсивности теплообмена
.
(2.9)
Обозначим поверхность контакта в теплообменнике через Fт, а средний температурный напор – через ΔTт.
Проинтегрируем уравнение (2.9) по поверхности контакта F в пределах от F= = 0 до F = Fт и соответственно от ΔT = ΔT0 до ΔT = ΔTт, имея в виду, что средние за весь процесс α и m – величины постоянные для рассматриваемого ряда теплообменников
.
После интегрирования получаем уравнение интенсивности теплообмена
.
(2.10)
Для расчета явного теплообмена было бы достаточно уравнения (2.10) в совокупности с уравнениями теплового баланса и состояния сред, так как такая система уравнений является замкнутой. Однако, для взаимосвязанных процессов тепло- и массообмена это уравнение не пригодно, так как в нем не отражено влияние массообмена на теплообмен. Вывод уравнений, в которых было бы это учтено, необходимо делать отдельно. При этом, алгоритм вывода уравнения интенсивности теплообмена может быть взят за основу при выводе соответствующих уравнений интенсивности массообмена и тепломассообмена для системы «вода–воздух».
2.3. Уравнение интенсивности тепломассообмена
Принимаем, что движущей силой тепломассообмена является разность температуры жидкости и температуры по смоченному термометру, а перенос теплоты от одной среды к другой характеризуется коэффициентом полного теплообмена (или коэффициентом тепломассообмена) σ (рис. 2.3).
В пределах бесконечно малого изменения поверхности контакта dF можно считать средние температуры воздуха по мокрому термометру Tм и воды Tw постоянными. Поэтому, температурный напор
.
(2.11)
Бесконечно малое количество теплоты, которой обмениваются газ и жидкость в пределах dF, равно
.
(2.12)
Температура газа уменьшается на dTм, и он отдает эту теплоту:
.
(2.13)
Температура жидкости увеличится на dTw, и она воспринимает количество теплоты
. (2.14)
Дифференцируем уравнение (2.11):
.
Из уравнений (2.13) и (2.14) находим
;
,
и подставляем в уравнение (2.15):
.
где mм– сумма обратных водяных эквивалентов сред.
Получим уравнение интенсивности тепломассообмена [1].
Отсюда
.
Рис. 2.3. Графики средних за весь процесс тепломассообмена температур жидкости и газа в зависимости от площади поверхности контакта теплообменников: а – охлаждение воздуха; б – охлаждение воды.
После подстановки dQ в уравнение (2.12) и разделения переменных получим дифференциальное уравнение интенсивности тепломассообмена
.
Обозначим поверхность контакта в теплообменнике через Fт, а средний температурный напор – через ΔTт.
Проинтегрируем уравнение (2.9) по поверхности контакта F в пределах от F = 0 до F = Fт и ,соответственно, от ΔTм = ΔTм0 до ΔTм = ΔTмт, имея в виду, что средние за весь процесс σ и mм – величины постоянные для рассматриваемого ряда теплообменников
.
Получаем уравнение интенсивности тепломассообмена
или
.
(2.16)
Коэффициенты ΔT и
могут быть использованы в качестве определяемых чисел подобия, но удобнее в расчетах использовать числа подобия с меньшим количеством параметров сред. Поэтому, преобразовав уравнение (2.16) подставив вместо ΔTмт выражение для среднелогарифмического температурного напора, вычисленное для противотока, получим выражение для коэффициента интенсивности тепломассообмена:
,
где
– отношение тепловых эквивалентов
жидкости и газа.
Зная Km, по начальным параметрам сред можно определить конечную температуру газа по смоченному термометру, соответствующую энтальпию газа, а следовательно, и количество переданной в аппарате теплоты, т.е. решить задачу тепломассообмена, не прибегая к расчету массообмена:
.
(2.17)
Коэффициент Km, в свою очередь, зависит от двух безразмерных величин
и
,
т.е.
.
Рассмотрим первое число подобия:
.
Как видно, Kt зависит от двух идентичных чисел подобия Вm и Вm1 одно из которых, а именно Bm1, как более удобное при расчетах, будет использовано в качестве определяющего числа подобия.