26. Взаимное влияние забивных свай, его учет при проектировании и производстве работ.

27. Определение несущей способности набивных и буровых свай расчетным методом.

Несущую способность буронабивных свай определяют по формуле

где Уc - коэф условий работы сваи в грунте, в случае опирания сваи на пылевато-глинистые грунты со степенью влажности S_r ˂0.9 принимается равным 0,8 в остальных случаях =1; Ус_R и у_сf;-коэф условий работы грунта соответственно под ниж­ним концом и по боковой поверхности сваи, зависящие от способа ее погру­жения; R-расчетное сопротивление грунта под нижним кон­цом сваи, определяемое по табл в случае пылевато-глинистых грунтов, а для крупнообломочных и песков по формуле , где - коэффициент по СНиП, - расчетное значение удельного веса околосвайного грунта и грунта, залегоющего под нижним концом сваи соответственно (с учетом взвешивающего действия воды); d – диаметр сваи; z_k – глубина заложения нижнего конца сваи от уровня природного рельефа, при планировке срезкой – от уровня планировки; А-площадь опирания сваи на грунт; u-периметр поперечного сечения сваи; ft- расчетное сопротивление сдвигу боковой поверхности сваи по i-му слою грунта, определяемое по табл.; hi-толщина t-го слоя грунта в пределах длины сваи. Глубины погружения сваи и залегания отдельных слоев z для определения значений R и fi принимают от природного рельефа при срезке, подсыпке или намыве слоя более 3 м или от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки, при срезке, подсыпке или намыве слоя толщиной от 8 до 10 м.

28. Определение несущей способности забивных свай по данным статического зондирования.

Частное знач-е предельного сопротивления сваи в точке зондирования Fu, кН, определяют по формуле: Fu = Rs ·A + f ·h· u, R_s — пред-е сопр-е гр под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;

A — площадь попер-го сеч-я ствола сваи (не зависит от наличия или отсутствия у сваи острия), м²;f — среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа; h — глубина погруж-я сваи от пов-ти гр-та около сваи, м; u — периметр попер-го сеч-я ствола сваи, м.Пред-е сопр-ие грунта под нижним концом забивной св R_s кПа, по данным зондирования опр-ют: R_s = ₁ q_s. где ₁ — коэф-т перехода от q_s к R_s приним-мый по табл.СНиП f от типа зонда; q_s — ср значение сопр-я гр, кПа, под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расп-ом в lim 1-го d ↑ и 4-х d ↓ отметки острия сваи (где d — диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоуг. сечения сваи, м). Ср знач-е пред-го сопр-я гр на боков пов-ти забивной сваи f, кПа, по данным зондирования гр-та в рассматриваемой точке следует опр-ть: f = ₂ f_sг де ₂, — коэф-т, прин-й по табл.;

f_s — ср знач-е сопр-я гр на бок пов-ти зонда, кПа, опр-е как частное от деления измеренного общего сопр-я гр на бок пов-ти зонда на пл-дь его бок пов-ти в lim от пов-ти грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое. Значение последнего параметра определяют как частное от деления общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь этой поверхности f_s =(Q₁-Q₂)/h*u где Q_1,Q₂ – суммарное значение сил трения грунта на боковой поверхности зонда на отметках острия сваи и подошвы ростверка соответственно; u – периметр зонда