5.3. Определение нагрузки от ветра на опору.

Р_оп = 0,1 × В_р × С_х × S_оп

С_х − аэродинамический коэффициент лобового сопротивления для цилиндрических поверхностей, равный 0,7;

S_оп − площадь опоры на которую действует ветер:

S_оп =

Режим максимального ветра.

= 0,1 × q_р × С_х × S_оп × n × 0,95 = 0,1× 542,959× 0,7×3,75×1,15×0,95= 155,7 даН

Режим гололеда.

= 0,1 × q_р × С_х × S_оп × n × 0,95 = 0,1× 158,76×0,7×3,75× 1,3×0,95 =51,4 даН

5.4. Усилие от изменения направления контактного провода при наличии зигзагов.

даН

Результаты расчетов сведем в таблицу:

Нагрузки	Значение нагрузки, даН
	Ветер	Гололед
Gп	188,62	279,18
Gпр	11,77	57,4
	47,87	41,41
	55,7	37,3
	34,55	39,34
	155,7	51,4
	40

5.5. Суммарный изгибающий момент относительно условного обреза фундамента.

М = n × G_п × Z_n + n_к × G_кн × Z_кн - − n_кр × G_кр × Z_кр +

+ P_н × h_н + (P_к + Р_изл) × h_к + + P_оп × h_оп

Режим максимального ветра.

М_ов = 1× 188,62× 3,3 +1×60×1,8 −11,77×(1,2+1,7+2,2)−1× 40×1,3+

+47,83×8,8+(55, 7+40)×7+34,55×(9,55+8,75)+155,7×4,8 = 3234,23 даН×м

М_ов = 32,34 кН×м

Режим гололеда.

М_ог =1×279,18×3,3+1×100×1,8 −57,4×(1,2+1,7+2,2) −1×70×1,3+

+41,41×8,8+(37,3+40)×7+39,34×(9,55+8,75)+51,4×4,8 = 2748,19 даН×м

М_ог = 27,48 кН×м

Сравнивая наибольший полученный изгибающий момент с нормативным, выбираем опору типа СС136.6−2.2.-Э

ПРИЛОЖЕНИЕ 4. Расчетная схема нагрузок, приложенных к опоре.

h = 9,6 м Z_пр1 = 2,2 м, Z_пр2 = 1,7 м G_кн = 60 даН

h_пр1,3 = 9,55 м Z_пр3 = 1,2 м G_кр = 40 даН

h_пр2 = 8,75 м Z_кр = 1,3 м G_гкн = 100 даН

h_оп = 4,8 м Z_кн = 1,8 м G_гкр = 70 даН

h_к = 7,0 м Z_п = 3,3 м

h_н = 8,8 м

ПРИЛОЖЕНИЕ 3а. Монтажные кривые для расчетного анкерного участка.

Т, даН

ϑ, С

Нагруженный несущий трос

Ненагруженный несущий трос

Нг

Нв

ПРИЛОЖЕНИЕ 3б. Зависимость ∆h_опi, см и f_i,см от температуры

∆h_опi, f_i, см

ϑ, С

ПРИЛОЖЕНИЕ 5. Расчетная схема цепной подвески.

Рис.1. Расчетная схема полукомпенсированной цепной подвески с рессорным тросом.

Н₀ − натяжение рессорного троса при беспровесном положении контактного провода;

а − расстояние от оси опоры до точки крепления рессорного троса к несущему тросу, 6 м;

с − расстояние от оси опоры до околоопорной струны, 10 м;

d − расстояние от оси опоры до подрессорной струны, 2 м;

Ψ₀ − стрела провеса рессорного троса при беспровесном положении контактного провода.

Список использованной литературы.

1. Фрайфельд А.В. Брод Г.Н. Проектирование контактной сети. 3-е издание, перераб. и доп. − М: Транспорт, 1991−335 с.

2. Фрайфельд А.В. Проектирование контактной сети, 2-е издание, перераб. и доп. − М: Транспорт, 1984−327 с.

3. Фрайфельд А.В. и др. Устройство, сооружение и эксплуатация контактной сети и воздушных линий. Учебник для тех. школ ж.-д. транспорта./ А.В.Фрайфельд, Н.А. Бондарев, А.С. Марков; под редакцией А.В. Фрайфельда− 2- е издание, перераб. и доп. − М:Транспорт, 1986−336 с.

4. Марквардт К.Г. Контактная сеть. 4−е издание, перераб. и доп. Учебник для вузов ж.-д. транспорта− М: Транспорт, 1994−335с.

34