2. Схема питания и секционирования станции.

Для обеспечения надежной работы и удобства в эксплуатации контактную сеть секционируют на отдельные участки.

Продольное секционирование осуществлено на границах станции с помощью изолированных сопряжений, выделяющих контактную сеть перегона и станции в самостоятельные секции.

Поперечное секционирование отделяет контактную сеть главных путей, между собой и от контактных сети боковых путей, выделяемых в самостоятельные секции.

Схема питания и секционирования станции приведена в ПРИЛОЖЕНИИ 2

3. План контактной сети на станции.

План контактной сети на станции выполнен в масштабе 1:1000.

Через каждые 100 м устанавливаются условные станционные пикеты в обе стороны от пассажирского здания, принятого за « 0 » пикет. Пути представлены своими осями. Разбивку опор начинаем с горловин станций (левой стрелки съезда) с установки их у центров стрелочных переводов, расстояние, до которого для марки крестовин 1/11 - 6 м , 1/9 - 5 м. Длины пролетов больше 30 м и меньше lдоп на станции. Разница в длинах смежных пролетах меньше 25 %. Так как мост меньше 8,5 м высотой, то его необходимо установить в середине пролета. Посередине анкерных участков длину пролета уменьшают на 10 % для размещения средних анкеровок. Контактные подвески каждого главного пути делим на 2 анкерных участка, устраивая в середине станции трехпролётные сопряжения анкерных участков только контактных проводов. Несущий трос трассируем через всю станцию одним анкерным участком. В левой и правой части станции устраиваем трехпролётные изолирующие сопряжения.

4. Расчет анкерного участка подвески главного пути станции.

4.1. Определение нагрузок на провода главного пути станции.

4.1.1. Режим гололеда с ветром.

Нагрузка от силы тяжести цепной подвески:

g_П=g_Т+(g_к+0,1)·n_к;

g_Т распределенная линейная нагрузка на НТ;

g_к распределенная линейная нагрузка на КП;

n_кчисло контактных проводов;

g_П =0,834 + (0,873 + 0,1) ·2 = 2,78 даН/м

Нагрузка от веса гололеда на несущем тросе:

g_ГТ = 2,22  b_р (d_Т + b_р)10^-3 = 2,2211(12,6 + 11)10⁻³ =0,576

d_Т − диаметр несущего троса, равный 12,6 мм;

b_р − расчетное значение толщины стенки гололеда, мм:

b_р =кd кв  b_н=1,01,110=11 мм

кв − коэффициент учитывающий высоту подвеса провода равный 1,1;

b_н − нормативное значение величины стенки гололеда, равное 10 мм

кd − коэффициент, зависящий от диаметра провода, равный 1,0

Нагрузка от веса гололеда на контактном проводе:

А − ширина контактного провода, равная 12,81 мм;

H − высота контактного провода, равная 11,8 мм;

Нагрузка от веса гололеда на струнах:

g_ГС = 0,367 × b_р (1,15 × b_р + d_ст)×10^-3;

d_cт − диаметр струны, равный 4 мм;

g_ГС = 0,367 ×11×(1,15 × 11+ 4)×10⁻³ = 0,067

Нагрузка от веса гололеда на цепной подвеске:

g_ГП = g_ГТ+g_ГК +g_ГС =0,576+(0,266+0,067)2= 1,242 ,

g_ГТ - нагрузка от веса гололеда на несущем тросе;

g_ГК - нагрузка от веса гололеда на контактном проводе;

g_ГС - нагрузка от веса гололеда на струнах;

Сила тяжести подвески с учетом гололеда:

g_ПГ = g_ГП+g_П=2,78+1,242=4,02

Статическая составляющая ветровой нагрузки на провод, покрытый гололедом:

P_СГТ = q_РГ  С_х (d_нт + 2 )10^-4 ;

q_РГ - расчетная поверхностная равномерно распределенная нагрузка на провод, равная:

q_НГ - нормативная поверхностная равномерно распределенная нагрузка на провод, равная для 2 гололедного района 100 Па;

kv  коэффициент, учитывающий влияние местности, равный 1,26

− расчетное значение толщины стенки гололеда:

d_нт − диаметр несущего троса, равный 11,00 мм;

С_х − аэродинамический коэффициент лобового сопротивления, равный 1,25

P_ГСТ = 158,76  1,25  (12,6+ 29,428)10^-4 = 0,624

Динамическая составляющая ветровой нагрузки на провод, покрытый гололедом:

P_ГД = 0,73 P_ГСТ  η  σ  ξ;

η = 0,682 при l = 52,2 м;

V_р = V_н × к_v = 1,26×13 = 16,38 м/с;

V_н - нормативная скорость при гололеде, 13 м/с

 = 0,087 при V_р = 16,38 м/с;

ξ = 1,496 при g_ГТ + g_Т= 0,834 + 0,576 = 1,41 ;

P_ГД = 0,73  0,624  0,682  0,087  1,496= 0,04

Определим ветровую нагрузку с учетом динамической составляющей:

P_ГТ = P_ГСТ + P_ГД = 0,624+ 0,04 = 0,664

Результирующая нагрузка, действующая на несущий трос с динамической:

Результирующая нагрузка, действующая на несущий трос без динамической сотавляющей: