2. Схема узла включения компрессоров одно- и двухступенчатого сжатия.

ОДНОСТУПЕНЧАТОЕ СЖАТИЕ.

1.Защитные отделители жидкости. 2.Поршневой КМ. 3.Поршневой компрессорный агрегат. 4.Винтовой компрессорный агрегат. 5.Фильтры грязеуловители. 6.-7. Индивидуальные маслоотделители компрессорных агрегатов. 8.Маслоохладитель винтового компрессора. 9. Маслоотделитель общий. 10.Маслосборник. 11.Манометровый щит. ОК-обратный клапан; 11- аммиак;

11м- аммиачный манометровый трубопровод.

Соединение сторон всасывания компрессоров общим трубопроводом оказывается полезным и при ремонте, так как позволяет освободить компрессор , подлежащий ремонту , от хладагента путем отсасывания его из этого компрессора другим.

Если магистральные трубопроводы и общие коллекторы располагаются выше компрессоров, то

присоединять всасывающие и нагнетательные трубы от компрессоров к магистральным трубопроводам следует не снизу, а сверху. Это выполняют в связи с тем, что одновременно могут работать не все компрессоры и в трубопроводах, относящихся к неработающим компрессорам, при присоединении труб снизу возможно скопление жидкого агента или масла, что может вызвать гидравлический удар при пуске компрессора.

ДВУХСТУПЕНЧАТОЕ СЖАТИЕ.

1.Защитный отделитель жидкости. 2.Винтовой компрессорный агрегат(СНД). 3.Промсосуд змеевикового типа. 4.Поршневой компрессорный агрегат(СВД). 5.Низкотемпературный коллектор распределительной станции. 6.Высокотемпературный коллектор распределительной станции.

СВ- соленойдный вентиль

Р В- регулировочный вентиль

С беззмеевиковым промсосудом

Достоинства промсосуда с змеевиком:

1.Х.А. проходящий по змеевику и подаваемый далее в испарительную систему не загрязняется смазочным маслом, которое поступает в промсосуд с паром х.а. из компессора низкой ступени.

2.Жидкий х.а. подаваемый в низкотемпературную испарительную систему до дросселирования находится под давлением конденсации. Разности давлений Рк и Ро достаточно, чтобы подать х.а. в заданную точку испарительной системы.

Недостатки:

1 .Т-ра х.а. выходящего из змеевика на 3-5 градусов выше т-ры

жидкого аммиака в промсосуде, что по сравнению с беззмеевиковым промсосудом несколько уменьшает холодопроизводительность цикла.

Разгрузочная линия.

С помощью разгрузочной линии защищается от гидроударов компрессор высокой ступени, а также облегчается пуск компрессора низкой ступени.

3.Особенности действительных процессов абсорбционных Br-Li хм. Изображение действительного цикла.

При работе абсорбционных машин действительные процессы, протекающие в отдельных элементах машин, иногда существенно отличаются от теоретических, расчетных процессах. Это обусловлено рядом факторов: влиянием гидростатического столба жидкости в процессе ее кипения в генераторе и испарителе, неравновесным состоянием пара и жидкости в конце проц. кипения, абсорбции и конденсации из-за ограниченной площади поверхности тепло-х аппаратов и конечного времени контакта сред в проц. теплообмена- т.е имеет место недовыпаривание или недонасыщение раствора, наличием гидродинамических сопротивлений в соединительных трубопроводах между аппаратами; потерей теплоты в окружающую среду и др. Перичисленые факторы, влияющие на отклонение действительных проц. от теоретических необходимо учитывать при конструировании машины, вводя в методику расчета соответ-е коррективы. Например : на основании опыт. данных при нанесении в диаграмме процессов кипения раствора в Г и абсорбции в А. должны приниматься разности давлений , отражающие влияние гидростатического давления на процесы кипения и абсорбции в аппаратах затопленного типа и сопротивления в соединительных трактах м/у аппаратами. Т.е значение концентрации слабого и крепкого растворов водо-ам/х ХМ необходимо определять в точках пересечения изобар с соответствующими изотермами(Т2 и Т4). Определяя давление Ро в И, в этих мащинах необходимо учитывать концентр. пара на выходе из дефлегматора, которые в действ. пробходимо учитывать концентр. водо-ам/х ХМ необходимо определять в точках пересечения изобар (олралвыфплрц. всегда ниже единицы. Следовательно давление определенное по табл. для чистого аммиака необходимо уменьшить на величину от 4.9-до 9.6 кПа в зависимости от концентрации.

Из-за наличия вакуума в аппаратах и высокой плотности раствора необходимые потери действ. проц. в Абс. Br-Li ХМ оказываются больше чем в водо-ам/й. В отличии от теоритических дейст. Проц. Хар-я особенностями (см.РИС 1)

Деств. Проц. Кипение раствора в Г.затопленого типа идет по линии 5-4 при переменном давлении. Поэтому наблюдается недовыпаривание раствора.

В связи с рециркуляцией крепкий раствор после ТО (т8) смешивается со слабым раст/м (т2) и образуется раст. (т9). В дейст. Процессе абсорбции жидкость в конце проц. Не достигает равновесного сост/я характериз/гося (т2*). В результате конечной скорости проц. абсорбции, ограниченных поверхностей и времени контакта пара и абсорбента возможно недонасыщение раст/а в А. Рециркуляция раствора снижает высшую температуру абсорбции. Недонасыщение раствора приводит к тому, что дейст. величина упругости пара (долро) в А. становится выше упругости пара соответствующей равновесному состоянию раст. (Т2). Кипение воды в И. оросительного типа протекает при давлении Ро. Разность давлений Ро-Ра возникает из-за потерь давления в соединительном тракте м/у аппаратами. Проц. 2-7 характеризует подогрев слабого раст. в теплообменнике в результате охлаждения крепкого раст. в проц. 4-8.

Билет №17