2.4. Тормозная крановая нагрузка.
Тормозная нагрузка может быть приложена по двум направлениям:
а) Слева направо:
Рис.13
Поперечная тормозная нагрузка от мостовых кранов возникает на уровне подкранового рельса h:
h = hп.б. + hрел = 1,3 +0,12 = 1,42 м
hpел = 0,12 м, hп.б. = 1,3 м
Значение тормозной нагрузки от мостовых кранов определяется по формуле:
Т = γf ·ψc ·Tпоп ·Σу · γn,
где γf = 1,1
ψc – коэффициент сочетаний, равный 0,95 для тяжелого режима работы кранов,
Tпоп = 6,58 кН – нормативная поперечная тормозная нагрузка от одного колеса.
Σу = 2,18 – сумма ординат линий влияния (рис.11.)
Т = 1,1·0,95·6,58·2,95·1 = 20,28 кН
Изгибающий момент от тормозной нагрузки:
М = Т·h
М = 20,28·1,42 =28,79 кН·м
Полученные значения заносятся в таблицу 7.
Таблица 7.
-
N узла
М, кН·м
FX, кН
FУ, кН
8
28,79
20,28
0
Б) Справа налево:
Рис.14
М = -Т·h
Таблица 8.
-
N узла
М, кН·м
FX, кН
FУ, кН
3
-28,79
-20,28
0
2.5. Сбор ветровой нагрузкой .
Определяется для двух вариантов загружения:
а) Загружение слева направо:
Рис.15
Ветровая нагрузка на раму складывается из нагрузки, действующей непосредственно на колонну (от уровня земли до низа ригеля); нагрузки, действующей выше низа ригеля (от нижнего пояса ригеля до верха стенового ограждения – парапета).
Ветровая нагрузка состоит из двух составляющих: ветровой напор и ветровой откос. До высоты 5 м эта нагрузка равномерно распределенная, при высоте > 5 м нагрузка увеличивается трапециевидно.
Интенсивность распределенной ветровой нагрузки определяем по формуле:
w = c·wo·K·B – с наветренной стороны
w’ = c’·wo·K·B – с заветренной стороны
с, с’ – аэродинамические коэффициенты
с = 0,8
с’ зависит от отношения ширины здания к длине здания.
≥ 2; принимаем с’ = 0,6
wo – нормативный скоростной напор ветра над поверхностью земли до 5,0 м, принимаемый в зависимости от района строительства (wo = 0,48 кПа).
К – коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора в зависимости от высоты здания и района застройки. В соответствии с п.6.5 «Городские территории»: к5 = 0,5; к5-10 = 0,65; к10-20=0,85.
Ветровая нагрузка будет действовать поэлементно:
1) qx = w1
w1 = w0 с К1 В = 0,73 0,5 0,8 12 = 3,504 кН/м
2) qx = w2
w2 = w0
= 0,73
0,512
0,8
12
= 3,59 кН/м, К2 = К13 = 0,65
К2,13 =
(Hн
- 5) =
3) qx = w3
w3 = w0
=
0,73
0,625
0,8
12
=4,38 кН/м
К3,12 =
(Hн
- 5) =
4) qx = w4
w4 = w0
= 0,73
0,638
0,8
12=
4,47кН/м
К4,11 =
(Hн
- 5) =
11) qx = wۥ5
w11 = w0 сۥ К4 В = 0,73 0,638 0,6 12= 3,35 кН/м
12) qx = wۥ6
w12 = w0 сۥ К3 В = 0,73 0,625 0,6 12= 3,28 кН/м
13) qx = wۥ7
w13= w0 сۥ К2 В = 0,73 0,512 0,6 12 = 2,69 кН/м
14) qx = wۥ8
w14= w0 сۥ К1 В = 0,73 0,5 0,6 12 = 2,62кН/м
Полученные результаты заносим в таблицу 9.
Таблица 9.
N элем. |
qX, кН/м |
qУ, кН/м |
1 |
3,504 |
0 |
2 |
3,59 |
0 |
3 |
4,38 |
0 |
4 |
4,47 |
0 |
11 |
3,35 |
0 |
12 |
3,28 |
0 |
13 |
2,69 |
0 |
14 |
2,62 |
0 |
Выше отметки низа ригеля НН.Р. распределенная нагрузка заменяется сосредоточенной силой, приложенной в уровне нижнего пояса фермы:
W5 = c·wo·H*·kн·B = 0,73·0,686 · 0,8· 12 ·2,7 = 12,98 кН/м,
где H* = НВ.С. – НН.Р. = 1,8 м
Кн = K10
+
Н*
К* = 0,65 + 1,8 = 0,686
W5 = W11
W’ = c·wo·H*·kн·B = 0,73 · 0,686 · 0,6 · 12 ·2,7= 9,74 кН/м,
Значения W5 и W11 заносят в таблицу 10.
Таблица 10.
-
N узла
М, кН·м
FX, кН
FУ, кН
5
0
12,98
0
11
0
9,74
0
б) Загружение справа налево:
Рис.16
Расчет ведем аналогично п. а). Результаты заносим в таблицы 11и12.
Таблица 11.
-
N элем.
qX, кН/м
qУ, кН/м
1
-2,62
0
2
-2,69
0
3
-3,28
0
4
-3,35
0
11
-4,47
0
12
-4,38
0
13
-3,59
0
14
-3,504
0
Таблица 12.
-
N узла
М, кН·м
FX, кН
FУ, кН
5
0
-9,74
0
11
0
-12,98
0