Расчет по кратковременному раскрытию трещин.

: Nⁿ= 910,83/1,2 = 758,53 кН

Приращение напряжения в растянутой арматуре от полной нагрузки:

σ_S = = =481,85 МПа, где

Р = γ_sp (A_SР·( σ_SP – σ_lOS)· – (σ₆ + σ₈ + σ₉)·A’_S )= 1·(15,27·10^-4· (380 – 213,75)·10⁶– (7,88 + 35 + 29,58)·10⁶·3,14·10^-4) = 22,75 кН

Приращение напряжения в растянутой арматуре от постоянной и длительной нагрузок:

σ_S = = = 248,2 МПа

кН

Ширина раскрытия трещин:

a_crc1 = γ_i20·(3,5-100·μ) δ·η·φ_l··, где по п. 4.14 СниП 2.03.01-84:

δ = 1,2 (для растянутых элементов), φ_l = 1, η = 1, γ_i=1,15

μ = = = 0,028, σ_s = 248,2 МПа, d = 16 мм

а_crc1 =1,15·1·1·1,2· ·20·(3,5 –100·0,028)· = 0,064 < [a_crc1]_lim=0,3 мм

Ширина раскрытия трещин а_crc1 меньше предельной [a_crc1]_lim : условие удовлетворяется.

Расчет по непродолжительному раскрытию трещин.

Ширина продолжительного раскрытия трещин:

a_crc2= δ·φ_l·η··20·(3,5–100·μ)· =1,15·1,2·1·1· ·20·(3,5–100·0,028)· = 0,122мм

Расчет по продолжительному раскрытию трещин

а_crc3 =1,2·1,5·1,12· ·20·(3,5 –100·0,028)· = 0,183 мм

а_crc = а_crc1 - а_crc2 + а_crc3 = 0,064– 0,122 + 0,183= 0,125 < 0,3 мм, условие удовлетворяется.

Проверяем прочность нижнего пояса в процессе натяжения по условию(при )

Где МПа;

Условие удовлетворяется.

2. Расчет растянутых элементов решетки.

N_2-7 = 45,14 кН

Требуемая площадь рабочей арматуры

Сечение раскосов 2210 см, арматура класса А 400, R_S = 355 МПа

A_S = = 1,11 см²

Принимаем 4 6, A_S^ФАКТ = 1,13 см²

Процент армирования

μ = ·100 = ·100 = 0,5% > μ_min = 0,1 %

Определяем ширину длительного раскрытия трещин а_crc2 при действии усилия от постоянных и длительных нагрузок.

Nⁿ = = = 37,6 кН

σ_s = = = 7,84 МПа

а_crc = δ·φ_l·η··20·(3,5 – 100·μ)·,

φ_l = 1 + 1· = 1,19

γ_f,m = 1,2 (средний коэффициент надежности для пересчета расчетных усилий в нормативных).

а_crc1 =1,2·1·1,19· ·20·(3,5 –100·0,005)· = 0,064 < [a_crc1]_lim=0,3 мм

 Принятое сечение раскоса по длительному раскрытию трещин удовлетворяет, т.к. ширина раскрытия трещин меньше предельной.

Остальные раскосы и стойки, для которых по таблице 16 значение усилия меньше, чем для крайних раскосов, армируем конструктивно 4 6 А400, A_S^ФАКТ = 1,13 см².

Поперечное армирование принимаем конструктивно арматуру Ø6 А240

Несущая способность сечения:

N_l = R_S·A_S = 35500·1,13 = 40,11 кН

6. Расчет столбчатого фундамента под крайнюю колонну.

Фундамент под колонну условно считают центрально-нагруженным.

Расчет фундамента сводится к определению размеров подошвы, высоты и количества ступеней и к вычислению арматуры.

Данные для расчета:

Глубина заложения d = 1,62 м

Сопротивление грунта основания R_O = 0,39 МПа

Бетон В20

Средний удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах γ_m = 20 кН/м³

Арматура из сеток класса А 400.

Расчетные усилия по комбинациям:

1. М₁ = 220,7 кН·м

N₁ = 1831,86 кН

Q₁ = 9,45кН

2. М₂ = -223,8 кН·м

N₂ = 1508,13 кН

Q₂ = -45,68 кН

3. М₃ = 168,09·м

N₃ = 2220,66 кН

Q₃ = -6,47 кН

Усилие на уровне подошвы фундамента будут равны:

М_inf = M_1-1 + Q_1-1·H_Ф + М_ф.б.

H_Ф= 1,62-0,15=1,47м_.

М_inf1 = 220,7 +9,45·1,47 = 234,59 кН·м

М_inf2 = -223,8-45,68·1,47= -290,9 кН·м

М_inf3 = 168,09– 6,47·1,47 = 158,58 кН·м

N_inf = N_1-1 + N_ф.б.

N_inf1 = 1831,86 + 54,4 = 1886,26 кН

N_inf2 = 1508,13+ 54,4 = 1562,53 кН

N_inf3 = 2220,66 + 54,4 = 2275,06 кН

N_ф= = =54,4 кН

b_ст= = =1,05м

a_ст=0,8+0,15+2*0,2=1,35м

Нормативные значения:

N_inf ⁿ = N_inf /1,15

N_inf1 ⁿ = 1886,26/1,15 = 1640,22 кН·м

N_inf2 ⁿ = 1562,53 /1,15 = 1358,72 кН·м

N_inf3 ⁿ = 2275,06 /1,15 = 1978,31 кН·м