31. Давление грунтов на трубопроводы при

различных способах их прокладки. Самый опасный случай это,когда давление на трубу передано в одной точки. Три способа;1)в траншее,2)под насыпью:3)с помощью закрытой проходки. Для трех спо-ов прокл-и трубо-да (при одинаковой глубине заложения Н) давление р будет различным; при траншейной укладки р<yН; в насыпи р>yН и при кроколе, если Н сравнительно мало, р=yН,а при больших значениях Н р<yН. Это происходит по следующ. причинам - труб-т прокл. в траншее, то гр.находится с боку от траншеи ,уже уплотнился под собств. весом, гр., который засып. в траншею после уклад. труб-да, будет более рыхлым и еще не уплотнившемся под дейст-ем собст веса. Ктр-коэфф-т давления гр. на трпу-д в траншее. Ктр=b/Н*(1-2с/yb)/2ξ tqφ₀ * (1-е-2Н/bξ tqφ₀). Под засыпкой сила трения имеет противоположное направление Р2=КнyН. При закрытых проходах при небольших их глубине заложение давление принимается равным yН, а при большой глубине заложения-как гор-ое давление с учетом так называемого свода обрушения.Р₃=yh_с=yВ/2f.

32. Виды и причины деформаций грунтов.

33. Упругие деформации грунтов и методы их определения: метод общих упругих деф-й и метод местных упругих деф-й. При действии местных нагрузок и однократной загрузки и разгрузки в гр.будет наблюдаться как осадочные, так и упругие деформации. Метод общих упругих деформаций – базируется на строгих решениях теории упругости для упругого полупространства и для упругого слоя ограниченной конечной толщины, лежащего на несжимаемом основании. Полученые по методу общих упругих деф-й будут также справедливы для определения общих деф-й и линейно деф-го полупространства и линейно деф-го слоя огранич. толщины. Коэф-т упругости С=Е/1-μ².Линейная деформ. То модуль упругости гр Е следует заменить на модуль общей деформ-ии Е₀,а коэфф-т Пуассона μ – на коэфф-т общей относительной поперечной деф-и μ₀.При действии на ограничивающую упругое полупространство плоскость местной равномерно распре-он по площади F нагрузки р осадки любой точки определяется путем интегри-я вырожения для верти-х перемещений точки упругого полупространства от действия элементарной сосредоточенной силы. Е₀=рβ/е_z=β/α₀.Метод местных упругих деформаций- учитывая лишь упругие деформации непосредственно в месте приложения нагрузки и базируется на гипотезе Фкасса-Винклера, согласно которой давление в данной точки прямо пропоно лишь местной упругой осадке грунта в этой точке, Р= СzZ, где р-удельное давление, кГ/см²: Z- вертик-ое упругое перемещение – местная упругая осадка, см; Сz-коэфф-т упругости основания, называемый коэфф-ом постели, кГ/см³. Z=р/Сz. Упругая осадка грунта будет иметь место лишь в месте приложения нагрузки, в том же месте, где р=0, очевидно, Z=0. Изложенному положению отвечает модуль основания, образ-ый вертик-ми, не связными м/д собой упругими пружинами, осадка которых будет строго пропор-на приходящему на них давлению, соседние же пружины не будут испытывать давления. Упругое основание явл. весьма условной и может прине-ся в особых случаях. ЕI*d⁴z/dy⁴=-СzZ, ЕI-жесткость фундаментной балки. Z-ее упругий прогиб.