46.Стропильные фермы. Разновидности, конструирование, основы расчета.

Стропильные фермы прим. в покрытиях одноэт. зданий при шаге стропильных конструкций 6м. и шаге колонн 12м. Их выполняют предварит. напряженными из бетона классов В30, В40 и армируют канатами, стержневой или проволочной арм- рой с натяжением на упоры. Ненапрягаемую арм-ру растянутых раскосов ферм определяют из расчета прочности и раскрытия трещин. Крепление стропильных ферм к подстроп. конструкциям выполняют монтажной сваркой. Нагрузка от стропильной фермы передается в виде сосредоточенной силы, приложенной в середине пролета к нижнему узлу подстропильной фермы.Подстропильные фермы рассчитывают по прочности и трещиностойкости с учетом жесткости узлов.

Ферма с параллельными поясами:

L=18,24,30м. Н=(1/7-1/9) L

Верхний пояс – условно центрально-сжатый элемент.

Армирование стрйки (так же как верхн. пояс). Нижний пояс ферм армируется высокопрочной арм-рой, канатной, стержневой АIII (упрочненная вытяжкой),высокопрочной проволокой. Армирование нижнего пояса:

Asp^тр=Nmax/γ_s6*Rs

γ_s6-к-т условий работы преднапряженной ар-ры (1,1-1,25).

47. Конструкция фундаментов под колонны.Расчет и конструирование центрально-нагруженного ф-та.

Колонны заделывают в стаканы ф-тов. Глубину заделки принимают равной 1-1,5 большему размеру поперечного сечения колонн или в 1,5 раза больше. Толщина нижней плиты стакана д.б. не менее 200 мм. Зазоры между колонной и стенкой стакана приним. след.: понизу- не менее 50 мм. поверху- не менее 75мм. При монтаже колонну устанавливают в стакан с помощью подкладок и клиньев или кондуктора., после чего зазаоры азполн. бетоном класса В17.5 на мелком заполнителе.

Центрально-нагруженные фундаменты. Необходимая площадь подошвы центрально-нагруженного фундамента при предварительном расчете

A = ab=Nn/(R-ymd),

где Nn —нормативная сила, передаваемая фундаменту; d — глубина заложения фундамента; ym, =20 кН/ма — усредненная нагрузка от веса i м8 фундамента и грунта на его уступах.

Если нет особых требований, то центрально-нагружен­ные фундаменты делают квадратными в плане или близ­кими к этой форме.Минимальную высоту фундамента с квадратной по­дошвой определяют условным расчетом его прочности на продавливание в предположении, что оно может проис­ходить по поверхности пирамиды, боковые стороны кото­рой начинаются у колонн и наклонены под углом 45°. Это условие выражается формулой (для тяжелых бето­нов)

P<Rbth0um, Rbt-расчетное сопротивление бетона при растяжении; um -среднее арифметическое между периметрами верхнего и нижнего оснований пирамиды продавливания в пределах полезной высоты фундамента

Продавливающую силу принимают согласно расчету по первой группе предельных состояний на уровне верха фундамента за вычетом давления грунта по площади основания пирамиды продавливания:

Р =N –А1р

/ — пирамида продавливания; 2 — основание пирамиды продавливания

где p=N/A1; A1= (hc+2h0) (bс+ 2h0); N — расчетная сила.

В формуле нагрузка от веса фундамента и грун­та на нем не учитывается, так как он в работе фундамен­та на продавливание не участвует. Полезная высота фун­дамента может быть вычислена по приближенной фор­муле, выведенной на основании выражений:

H0=-0,25(hс+bc) + 0,5√N/(Rbt + p).Фундаменты с прямоугольной подошвой рассчитыва­ют на продавливание также по условию, принимая

Р = A2р; um = 0.5(b1+b2)где А2 — площадь заштрихованной части подошвы

и Ь2 — соответственно верхняя и нижняя стороны одной грани пира­миды продавливания.

Полную высоту фундамента и размеры верхних ступе­ней назначают с учетом конструктивных требований, ука­занных выше.

Внешние части фундамента под действием реактивно­го давления грунта снизу работают подобно изгибаемым консолям, заделанным о массиве фундамента. Их рас­считывают в сечениях: / / — по грани колонны, //—// — по грани верхней ступени, III—/// — по границе пирамиды продавливания Полезную высоту нижней ступени принимают такой, чтобы она отвечала условию прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении, начинающемся в сечении III- 111. Для единицы ширины этого сечения

Pl = Q, где l = 0,5(a-hc-2h0).

Кроме того, полезная высота нижней ступени должна быть проверена по прочности на продавливание по усло­вию.

Армирование фундамента по подошве определяют расчетом на изгиб по нормальным сечениям /—/ и //—//. Значение расчетных изгибающих моментов в этих сече­ниях

М1 =0,125p (а- hс)b; М2= 0,125р (а – a1) b. Сечение рабочей арматуры на всю ширину фундамента можно вычислить, принимая

Asl = M1 /0,9h0/Rs; As2= M2/0,9h0lRs. Содержание арматуры в расчетном сечении должно обеспечивать минимально допустимый процент армиро­вания в изгибаемых элементах.

При прямоугольной подошве сечение арматуры фундамента определяют расчетом в обоих направлениях.

Если в результате окончательного расчета основания фундамента согласно указаниям норм проектирования оснований предварительно принятые размеры подошвы не­обходимо изменить, конструкция фундамента должна быть откорректирована,

48.Каменные конструкции.Материалы,применяемые в них. Каменные кон-ции широко применяются в зд.и соор-ях различного назна­чения в качестве наружных и внутренних стен, столбов, фундаментов Достоинствами их являются огне­стойкость, хорошие тепло- и звукоизоляционная способ­ности, долговечность, небольшие эксплуатационные рас­ходы. Во многих случаях каменные материалы являются местными. К недостаткам их относятся большая собст­венная масса и значительные затраты ручного труда при возведении. Для устранения этих недостатков современ­ные каменные конструкции во многих случаях проектируются с применением крупных блоков и панелей, обла­дающих большей степенью заводской готовности, повы­шающей качество и снижающей их трудоемкостьДля увеличения сопротивления силовым воздействиям кладка армируется стальными продольными стержнями, сетками или железобетоном. Конструкции из армирован­ных кладок называют армокаменными, конструкции из кладки и работающего совместно с ней железобетона называют комплексными Для каменных конструкций применяют искусственные и природные камни. К искусственным камням относятся: кирпич разных видов (керамический сплошной и пустотелый, силикат­ный и др., бетонные камни из тяжелого и легкого бето­на, пустотелые керамические камни и др.)- Керамический полнотелый и силикатный кирпич применяют для кладки несущих стен, столбов, керамический пустотелый — для кладки наружных стен отапливаемых зданий. Керамиче­ские и бетонные камни используют для возведения стен и перегородок, а крупные блоки из тяжелого бетона, кроме того, применяют для кладки стен фундаментов. Природные камни из тяжелых пород (известняки, песчаники, граниты) используют в основном для обли­цовки стен и кладки фундаментов, а из камней легких пород (туф, известняк, ракушечник) в некоторых рай­онах возводят стены. Основной характеристикой каменных материалов, при­меняемых в несущих конструкциях, является их проч­ность, характеризуемая маркой, которая обозначает временное сопротивление стандартных образцов при сжатии (кгс/см²). При определении марки кирпича дополнитель­но устанавливают его прочность при изгибе. Каменные материалы марок 250... 1000 относят к материалам высо­кой прочности, марок 75...200 — средней прочности и ма­рок 4...50 — низкой прочности. К каменным материалам, применяемым для кладки наружных стен и фундаментов, предъявляют также тре­бования по морозостойкости, водостойкости, объемной массе, проценту пустотности. Морозостойкость опре­деляют марками, обозначающими количество циклов за­мораживания и оттаивания в насыщенном водой состоя­нии, которое выдерживают каменные материалы без види­мых повреждений и без снижения прочности. Установ­ленные нормами марки по морозостойкости изменяются от Мрз 10 до Мрз 30р.- Для наружных частей стен в за­висимости от климатических условий и предполагаемого срока службы конструкции наиболее часто "применяют камни Мрз 15...Мрз 50. Растворы для каменных кладок связывают между собой отдельные камни, передают усилия с одних кам­ней на другие, распределяя их более равномерно по пло­щади камня, уменьшают продуваемость кладки, запол­няя швы между камнями.В зависимости от применяемого вяжущего различают следующие виды растворов: цементные, известковые и смешанные (цементно-известковые и цементно-глиняные). Растворы должны быть удобоукладываемыми, т. е. рас­пределяться тонким слоем и заполнять неровности кам­ня, что повышает качество кладки и производительность труда каменщика. После затвердения раствор должен об­ладать заданной прочностью и стойкостью к внешним воздействиям. Прочность раствора характеризуется его маркой — временным сопротивлением при сжатии (в кгс/см²) кубиков с ребром 7,07 см на 28-й день их тверде­ния при температуре -+15°C. Нормами установлены марки раствора от 4 до 200. Считается, что свежеуложенный раствор (или оттаявший раствор замороженной кладки) имеет нулевую прочность. Марку раствора для камен­ной кладки назначают с учетом требуемой долговечнос­ти и прочности. Для наружных стен зданий со сроком службы 50... 100 лет с помещениями сухой и нормальной влажности марки растворов принимают не ниже 10, для подземной кладки и кладки цоколей при влажном грун­те— не ниже 25.

49.Стадии работы кладки под нагрузкой. Первая стадия соответствует нормальной эксплуатации кладки, ко­гда усилия, возникающие в кладке под нагрузкой, не вызывают видимых ее повреждений. Переход кладки во вторую стадию работы характеризуется появлением небольших трещин в отдельных кирпичах (рис. б). В этой стадии кладка еще несет нагрузку (величина ее составляет 60-80% от раз­рушающей), и дальнейшего развития трещин при неизменной нагрузке не наблюдается.

Величина нагрузки, при которой появляются первые трещины, зависит от механических свойств кирпича, конструкции кладки и деформативных свойств раствора. Последние же зависят от вида раствора и его воз­раста (т.е. возраста кладки). Цементные растворы наиболее жесткие; из­вестковые, наоборот, наиболее /информативны. С увеличением возраста деформативность растворов снижается. Чем меньше деформативноеть раствора, тем более хрупкой оказывается, кладка, т.е. тем ближе N_Tp к N_pПовышение хрупкости кладки с увеличением ее возраста и при применении малодеформативных растворов должно учитываться при оцен­ке запасов прочности поврежденной кладки. Появление первых трещин в кладке должно рассматриваться как сигнал для установления причин их появления и, если потребуется, принятия мер по усилению кладки или сни­жению действующих на нее нагрузок. При увеличении нагрузки после появления первых трещин проис­ходит как их развитие, так и возникновение и развитие новых трещин, которые соединяются между собой, пересекая значительную часть кладки в вертикальном направлении и постепенно расслаивая ее на отдельные ветви, каждая из которых оказывается в условиях внецентренного загружения (третья стадия работы кладки; рис. в). При длительном действии этой нагрузки, даже без ее увеличения, будет постепенно (вследствие развития пластических деформаций) проис­ходить дальнейшее развитие трещин, расслаивающих кладку на тонкие гибкие столбики. И третья стадия перейдет в четвертую стадию разруше­ния от потери устойчивости расчлененной кладки (рис,г). Четвертая стадия наблюдается в лабораторных условиях при быст­ром нарастании деформаций. В естественных условиях третья стадия явля­ется началом окончательного разрушения кладки, поскольку возникшие в этой стадии сквозные трещины не стабилизируются, а продолжают разви­ваться и увеличиваться без увеличения нагрузки. Поэтому действительная разрушающая нагрузка составляет 80-90% от экспериментальной разру­шающей нагрузки.Возникновение первых трещин в кладке вызывается напряжениями из­гиба и среза отдельных кирпичей, в то время как напряжения сжатия со­ставляют 15-25% от предела прочности кирпича на сжатие. Деформации изгиба отдельных кирпичей достигают значительных величин- 0,1...0,4 мм (рис. 2.4), которые при учете хрупкости кирпича являются чрезмерными. Причиной изгиба и среза кирпича в кладке при сжатии является неравно­мерная плотность раствора в швах.Последовательность разрушения кладки, выполненной из камней других видов, в общем такая же, как и при разрушении кирпичной кладки. Ра зница заключается в том, что с увеличением высоты камня увеличивается хрупкость кладки, и момент появления в ней первых трещин приближается к моменту разрушения. В бутовой кладке появление первых трещин возможно как в кам­нях, так и в растворных швах.

50.Прочность кладки на сжатие.Факторы от которых она зависит.Формула профессора Онищика. Прочность кладки при сжатии R применяют при расчете стен, столбов, простенков. Установлено, что эта характеристика всегда меньше прочности камня, какой бы высокой прочности не использовался раствор.Так как разрушение сжатой кладки происходит вследствие потери устойчивости образовавшихся после ее растрескивания гибких столбиков, то прочность кладки даже при очень прочном растворе всегда меньше прочности кирпича (камня) на сжатие. Теоретическая максимальная проч­ность кладки на растворе с пределом прочности R₂=∞ называется конструк­тивной прочностью кладки R^k. Конструктивная прочность кладки равна пределу прочности камня на сжатие R, умноженному на конструктивный коэффициент А<1; R^k=AR₁ Фактическая прочность кладки значительно меньше конструктивной. Кроме марки кирпича R₁, на величину прочности кладки оказывает влияние марка раствора R₂ и вид кладки. Величина фак­тич прочности кладки R м.б. получена по эмпирической ф-ле проф. Л. И. Онищика: R=A*R₁*[1-[a/(b+{R₂/(2*R₁)})]]*η,где R₁ и R₂- соответственно пределы прочности камня и раствора (марки камня и раствора); А- конструктивный коэффициент, зависящий от прочности камня и его вида (А<1); а и b- эмпирические коэффициенты, зависящие от вида кладки; η|- поправочный коэффициент для кладок на растворах низких ма­рок. Факторы влияющие на прочность кладки при сжатии: 1.прочность кладки зависит от марки камня и марки раствора, но прочность кирпича на сжатие используется незначительно. С ростом проч­ности кирпича и раствора прочность кладки возрастает, но до определенно­го предела 2.при сжатии отдельные кирпичи в кладке работают на изгиб и срез, поэтому марка кирпича устанавливается из его прочности на сжатие и изгиб. Изгиб и срез отдельных кирпичей происходит вследствие неравномерной плотности раствора в шве; причем это в большей степени проявля­ется при слабых растворах, что подтверждается просвечиванием рентгенов­скими лучами растворного шва кладки. 3 форма поверхности кирпича и тол­щина шва: чем ровнее кирпич и тоньше шов, тем прочнее кладка 4. размер сечения кладки (толщина стены): при уменьшении размеров сечения кладки ее прочность возрастает. Это объясняется уменьшением количества швов. 5. различие деформативных свойств кирпича и раствора. Поперечное расширение кирпича при сжатии в 10 раз меньше поперечного расширения раствора, поэтому при сжатии кладки в кирпиче возникают растягивающие усилия вследствие большего удлинения раствора шва, который и растягивает кирпич благодаря сцеплению кирпича с раствором. 6.прочность кладки возрастает с течением времени вследствие воз­растания прочности раствора. На прочность кладки при сжатии не влияет система перевязки и сцепление раствора с кирпичом.

51.Прочностные и деформационные х-ки кам. кладки. Основная прочностная х-ка-прочность на осевое сжатие она опр-ся марками и классами. Морозостойкость определяет долговечность кладки. Степень морозостойкости так-же отражается в марках. Прочность каменной кладки зависит от прочности и вида камня и раствора, возраста кладки, ее качества, обусловленного квалификацией каменщика, и других факторов. Опыты показывают, что далее при централь­ном сжатии камни и раствор в кладке находятся в ус­ловиях сложного напряженного состояния. Это объясняется тем, что поверхность кирпича или бетонного камня не является ровной, а раствор в швах имеет неодинако­вую плотность и толщину . Работу камня мож­но представить как работу жесткого тела, покоящегося на многочисленных беспорядочно расположенных опорах. В таком теле возникают изгибающие моменты, попереч­ные силы, а также участки с местным смятием. Кроме того, поперечные деформации раствора, существенно (до 10 раз) превышающие деформации керамического кирпи­ча, вызывают в нем растягивающие усилия, снижающие прочность кладки.

Различают прочность кладки при сжатии, растяжении, срезе, местном смятии. В расчет вводят сопротивление кладок различных видов на растворах разных марок, установленные в результате статистической обработки испытаний стандартных образцов.

Прочность кладки при сжатии R применяют при рас­чете стен, столбов, простенков. Установлено, что эта ха­рактеристика всегда меньше прочности камня, какой бы высокой прочности не использовался раствор. Если кладка под нагруз­кой испытывает осевое растя­жение, то в зависимости от направления усилия может произойти разрушение по не­перевязанному сечению либо по перевязанному сечению . Проч­ность по неперевязанному се­чению ниже, чем по перевязан­ному.

Деформативные св-ва кам. кл. Кладка-материал с явно выраженными упругопластич. св-ми, а значит при загружении она получает упругие и пластич. деформации. Е_о- начальный модуль деформации(модуль упругости клаки при напряжениях в ней, близких к нулю), Е-модуль деформации, α-упругая х-ка, зависит от марки р-ра, вида кам. кладки.упругопластич. с а кам кл.и кладки, стягивается хомутами. 8 мм констр-нопри большой гибкости эл-та. превышающие расчетные сопр

Деформация кладки под нагрузкой, как и деформа­ция бетона, складывается из упругой ε_е и неупругой е_pl составляющих. Неупругие деформации про­являются при длительной на­грузке. Основным их источни­ком являются деформации пол­зучести, развивающиеся в рас­творных швах. При небольших напряжениях до 0,2 от времен­ного сопротивления кладки сжатию К_и кладка работает упруго, ее деформативность характеризуется модулем упру­гости (начальным модулем де­формаций) E_o=tgφ_o, который для неармированной кладки определяется по формуле Е₀ =α*R_u, здесь α— упругая ха­рактеристика кладки, зависящая от вида кладки и марки раствора, принимаемая для керамического кирпича на растворе марок 25...200 равной 1000; R_и = kR, где k— коэффициент, зависящий от вида кладки и равный 2 для кладки из кирпича и камней всех видов.

При более высоких напряжениях модуль деформа­ций— величина переменная и для каждого напряжения выражается тангенсом угла наклона в данной точке кри­вой «σ—ε». Зависимость «напряжение-деформация» кирп. кладки при сжатии:

52. Расчет неармированной центрально-сжатой кладки. При центральном сжатии напряжения σ по сечению распределяются равномерно. Разрушение таких элементов происходит в зав-ти от их гибкости λ. Если Эл-т короткий(сжатый), то происходит исчерпание прочностных свойств самой кладки. Центрально-сжатый элемент: N_u-нагрузка, разруш. равномерно по всему сечению напряжение достигает нормативных.(рис.).

В длинных, а значит в более гибких элементах происходит потеря устойчивости при критич. напряжениях, меньших, чем R_u. σ=σ_cr<R_u. На значение разрушающих усилий влияет в т.ч. и длительность приложения нагрузки.(рис.). Основная ф-ла оценки прочности ц.с. неармир. кладки N^p_max≤[N_ceч]; N^p_max≤m_g*φ*R*A. А-площадь сечения эл-та кладки, R-расчетное сопротивление кладки осевому сжатию, φ-коэф-т продольного изгиба, α-упругая х-ка кладки, λ-гибкость эл-та. φ~ {α; λ=l₀/h}. l₀-расчетная длина, h-толщина кладки(для прямоуг. сечения). m_g=1, если h≥300 мм. Расчетную длину кам. стен, столбов принимают в зависимости от условия опирания их на горизонтальные или вертикальные опоры. Для многоэтажных зданий расчетная длина принимается равной высоте этажа. l₀=H. .(рис.). В одноэтажных зданиях подразумевается гибкая опора сверху, жесткое защемление снизу l₀=1,5*H. .(рис.).

53. Расчет каменных внецентренно-сжатых элементов. Внецентренное сжатие явл-ся наиболее распространенным видом напряж. состояния кам. конструкций. Сечение стен, столбов, зданий, ф-тов в подвальной части рассчитывают на внецентренное сжатие. Изучение несущей способности ВС эл-тов показала, что расчет по ф-лам сопромата не отражает действительной работы кам. кладки как упруго-пластического материала. Характер напряж. состояния кладки при внецентр. сжатии зависит от эксцентриситета приложения нагрузки. .(3 рис.). При больших эксцентриситетах при неб. силе N напряжение в крайнем растянутом волокнекладки σ_t превысило вел-ну R_t-расчетное сопротивление кладки по перевязанному сечению. Хоть и образовались трещины, но это не значит, что кам. эл-т разрушился, т.к. не использована еще его несущая способность сжатой зоны кладки. При расчете кам. эл-тов, работающих на центральное сжатие учитывают в ф-лах несущую способность сжатой зоны кладки. Ширина и глубина раскрытия трещин в кладке д.быть ограничены, т.к. эти величины прямым образом зависят от эксцентриситета прилож. нагрузки(е_о), то нормами установлены предельные значения эксцентриситетов. Если эксцентриситет приложения силы не будет превышать 0,7*у, то трещины не должны обр-ся. .(рис.).Эл-т загружен нагрузкой. А_с-площадь сжатой зоны кладки, у-расстояние от центра тяжести сечения до края сечения в сторону эксцентриситета. Ф-ла расчета ВС неармир. кладки: N^p_max≤[N_ceч]= m_g1*φ₁*R*ω*A_с. ω-учет эффекта обоймы кладки. ω=1+ е_о/h≤1,45(для прямоуг. сечения кладки); ω=1+ е_о/2у≤1,45(для произв.формы сечения кладки). А_с=А*(1-2е_о/h). А_с-площадь сжатой части сечения.

54. Расчет каменных элементов на местное сжатие(смятие). Формула Баушингера. Местное сжатие имеет место при передаче нагрузки только на часть сечения, остальная часть либо не загружена, либо на нее действует меньшая нагрузка. При этом предел прочности загруженной части кладки выше, чем предел прочности кладки при равномерном сжатии и тем выше, чем меньше площадь смятия (A_c) по сравнению с расчетной площадью эл-та(А). Незагруженная часть сечения кладки в этом случае оказывает сопротивление поперечным деформациям загруженной части, что и приводит к увеличению прочности последней. Формула Баушингера R_см=ξ*R. ξ=³√(А/А_с)≤ ξ₁=2(для кам. кладки из кирпича по СНиП). ξ₁-граничный коэф-т, принимается по приложению к СНиП в зав-ти от вида кладки, хар-ра приложения нагр-ки. R-расчетное сопротивление осевому сжатию. R_см-сопротивление смятию.(рис.). Как принимается расчетная площадь в зависимости от схем опирания конструкции.1случ.. (рис.).А_см=а*с, А=(а+в)*с. 2. случ. А= (а+2*h)*с. Если кладна не отвердевшая, а ее загрузили, т.е. подвергнули местному смятию R₂≤2кгс/см², то ξ=³√(А/А_с)=1, а значит в расчет R_см=R. Несущая способность эл-та при местном сжатии с учетом увеличения сопротивления кладки опр-ся по след. зависимости: N_c^р=[N_c], N_c^р-сминающая нагрузка. N_c^р≤ψ*d*R_c*A_c, ψ,d- коэф-ты полноты эпюры давления от местной нагрузки, d- перераспределение напряжений σ в зоне местного смятия(сжатия). ψ*d≈0,75.

55. Армокаменные конструкции. Разновидности. Область применения. Армирование кам. конструкций пр-ся с целью увеличения их несущей способности(прочности) и устойчивости. Существует 2 наиболее распространенных вида армирования: Поперечное(сетчатое)/продольное. Марка р-ра в армир. эл-тах д.б. не меньше М25, а для влажных помещений, для наруж. стен., на открытом в-хе марка д.б. не менее 50. Сетчатое армир-е вып-ся из стальных сеток, укладываемых в гориз-х швах кладки и предназнач. исключит. для повышения несущ. спос-ти кладки при сжатии. Это армир-е получило наибольшее распрстранение, т.к. просто в производстве работ и эффективно прим-ся в кирпичных столбах и простенках малой гибкости l_o/h≤15 при небольших эксцентриситетах е_о≤0,17h. Усиление каменных сжатых элементов поперечным армированием происходит благодаря тому, что арматурные стержни, работая на растяжение, препятствуют расширению кладки в поперечном направлении, повышая ее несущую способность. Продольное армир. вып-ся из продольной ар-ры с поперечн. стержнями(Хомутами) уст-ся либо снаружи кладки, либо внутри ее в швах м/у камнями и предназнач. для усиления гл. образом нес. спос-ти кладки при растяжении, изгибе и внецентренном сжатии с большим эксцентриситетом при внецентренном сжатии. (рис.). Применяется: а) Для восприятия растягивающих усилий в в изгибаемых растянутых внецентренно сжатых эл-тах, когда в сечении возникают растягивающие напряжения, превышающие расчетные сопротивления кладки при растяжении. б) В центрально и внецентренно сжатых эл-тах независимо от эксцентриситета при большой гибкости эл-та с целью повышения их уст-ти и прочности. При продольном армировании диаметры сжатых стержней не менее 8 мм констр-но, растянутых не менее 3 мм. Существует 2 вида прод. армир-я. 1.Наружное-ар-ра уст-ся снаружи кладки, стягивается хомутами. 2. Внутреннее армир.-поперечн. ар-ра d=3÷6 мм. Более сложно в исполнении. Насыщение кладки арматурой хар-ся % армир-я μ%=V_s/V_k*100. V_s-объем ар-ры сетки, V_k-объем кладки. Для сеток μ%=2А_s/СS*100, А_s-площадь сечения 1 стержня сетки, С-ширина сетки, S-шаг сетки. Сетки, введенные в горизонтальные швы кладки препятствуют ее поперечным деф-ям, тем самым повышая несущ. спос-ть кладки.