4.8.2. Элементы режима резания

К ним относятся: скорость резания V = πd n / 6∙10⁴, м/с, глубина резания t (см. рис.4.13), минутная подача, определяющаяся подачей на зуб S_м = S_z Z n, ширина фрезерования B и смещение фрезы относительно заготовки е.

Часто при обработке титановых сплавов, нержавеющих сталей, жаропрочных и других труднообрабатываемых материалов выбор оптимального смещения позволяет достичь наибольшей производительности обработки, наибольшей стойкости фрезы и минимальных затрат на обработку. Это объясняется тем, что смещение определяет условия входа эуба в обрабатываемую заготовку и выхода из нее. В самом деле, смещая на рис.4.13 ось фрезы вверх, мы будем тем самым увеличивать толщину срезаемого слоя в точке В, а следовательно, и силу удара зуба о заготовку. Это нежелательно для случаев обработки твердых материалов или заготовок с твердым поверхностным слоем после ковки, сварки и т.п. Однако при этом толщина срезаемого слоя на выходе в точке С (см. рис.4.13) минимальна, что определяет минимальную температуру резания в момент выхода зуба фрезы из заготовки и исключает присоединение стружки к зубу фрезы и поломку ее по причине, описанной в 4.5.

Если же фрезу на рис 4.13 сместить вниз относительно середины заготовки, то это уменьшит удар в точке В. При этом увеличится температура резания в момент выхода зуба фрезы из заготовки, что будет способствовать вышеуказанному присоединению стружки к зубу фрезы. При ударе в точке В стружка будет отрываться от зуба вместе с его материалом. В результате инструмент быстрее выйдет из строя. Из сказанного можно определить, в какую сторону надо смещать фрезу, в каждом конкретном случае обработки. Если удар зуба о заготовку не опасен, как, например, при обработке незакаленных углеродистых сталей, цветных сплавов и других материалов невысокой твердости, то фрезу рекомендуется смещать на рис.4.13 вверх. В противном случае целесообразно фрезу смещать вниз.

4.8.3. Элементы фрезерования

К ним относятся углы входа и выхода , угол контакта , текущий угол поворота Ψ. Из рис 4.13 имеем:

Sin (90˚ - Ψ') =	B/2 - e	=	B – 2e	;	Ψ’ = arccos	B – 2e
	d/2		d			d

сos (180˚- Ψ'') =	B/2 + e	=	B + 2e	;	Ψ'' = -arccos	B + 2e
	d/2		d			d

Угол контакта Ψ₀ = Ψ'' – Ψ'. Число одновременно работающих зубьев, располагающихся на дуге контакта ВС: Z_o = Ψ₀/η = Ψ₀Z/2π. Полученное число округляют до ближайшего большего целого числа.

4.8.4. Геометрия срезаемого слоя

Каждый зуб фрезы за один оборот срезает слой BB₁C₁C (см. рис.4. 13) переменной толщины. При этом необходимо выделить слой, срезаемый главной режущей кромкой АК, поперечное сечение которого AMEK, и слой, срезаемый переходной режущей кромкой, номинальное сечение которого KEDL.

На обработанной поверхности остаются гребешки треугольного сечения NDL. Размеры сечений срезаемых слоев необходимо определить отдельно для главной режущей кромки a_Ψ и b и для переходной режущей кромки a_п и l_п.

a_Ψ = AM sin φ, a_п = KE sin φ₀

Из Δ AMF AM = AF sin Ψ, AF = S_z

AM = KE;

a_п = S_z sin Ψ sin φ_o, a_Ψ = S_z sin Ψ sin φ;

b = (t - l_п sin φ_o)/sin φ.

Площадь номинального сечения слоя, срезаемого обеими режущими кромками, определяется по выражению

F = a_Ψb + a_пl_п = S_z sin Ψ (t - l_п sin φ₀) + l_пS_z sin Ψ sin φ_o = t S_z sin Ψ

Отсюда видно, что площадь сечения срезаемого слоя изменяется при движении зуба по дуге контакта ВС (см. рис.4.13).