0,97˃0,45, Условие выполняется.

Шаг по нормали на начальных цилиндрах шевера и колеса (стр. 416, [6]):

P=π·cos·D₁/z₁,

P=π·cos0·117,76/52=7,11мм.

Толщина зуба шевера по делительному кругу, тогда:

Sд0=0.5·π·m,

S_д0=0,5·π·2,25=3,53мм.

Высота головки зубца шевера (стр. 416, [6]):

H_a0=1,1m,

H_a0=1,1·2,25=2,75мм.

Торцевой угол давления на внешнем диаметре шевера (стр. 416, [6]):

_at0=acrcos(D_b0/D_a0),

_at0=acrcos(168,75/187,41)=25,76

Угол наклона зубца на внешнем диаметре шевера (стр. 417, [6]):

_a0=arctg(D_a0·tg_0/D_д0),

_a0=arctg(178,65·tg10/171,35)=10,92.

Толщина зубца на вершина шевера по нормали (стр. 417, [6]):

S_a0=D_a0 cos_a0 (S_д0/(D₀·cos₀₁)+inv _to-inv _at0),

S_a0=187,41· cos10,92· (3,53/(181,04·cos8,76)+inv 21,23-inv 25,76)=1,79мм.

Для дальнейших расчетов необходимо рассчитать заточенный шевер:

Угол зацепления приработанного шевера на начальном цилиндре ₀₂=-Δ:

₀₂=19

Угол наклона зубцов на начальном цилиндре шевера (стр. 417, [6]):

₀₁΄=arcsin(cos₀/ cos₀₂),

₀₁΄=arcsin(cos80,61/ cos19)=9,94.

Торцевой угол давления начального круга шевера (стр. 417, [6]):

_t0΄=arctg(tg₀₁/cos₀₁),

_t0΄=arctg(tg19/cos9,94)=19,27.

Диаметр начального цилиндра шевера (стр. 417, [6]):

D₀΄= D_b0/ cos_t0΄,

D₀΄=160,72/ cos19,27=170,25мм.

Угол наклона зубцов на начальном цилиндре колеса (стр. 417, [6]):

₁΄=arcsin(cos/cos₀₁΄),

₁΄=arcsin(cos90/cos19)=0.

Торцевой угол давления на начальном цилиндре колеса (стр. 417, [6]):

_t1΄=arctg(tg₀₁΄/cos₁΄),

_t1΄=arctg(tg19/cos0)=19.

Делительные диаметры (стр. 417, [6]):

D_д΄=m·z,

D_д1΄=2,25·52=117мм,

D_д2΄=2,25·36=81мм.

Диаметры основных цилиндров (стр. 418, [6]):

D_b΄= D_д·cos,

D_b1΄= 117·cos20=109,94мм,

D_b2΄= 81·cos20=76,11мм.

Диаметры начальных цилиндров (стр. 418, [6]):

D΄= D_b/cos_t1΄,

D₁΄= 109,94/cos19=116,27мм,

D₂΄= 76,11/cos19=80,49мм.

Длина линии зацепления в процессе шевингования (стр. 418, [6]):

Межосевое расстояние (стр. 418, [6]):

А΄=0,5m(z1+z2),

А΄=0,5·2,25· (52+36)=99мм.

Угол зацепления в зубчатой передаче (стр. 418, [6]):

_t΄=arcos[(D_b1΄+D_b2΄)/2A΄],

_t΄=arcos[(109,94+76,11)/2*99]=20.

Длина активной линии зацепления сопряженных колеса и шестерни (стр. 418, [6]):

где:

D_a΄= D_д΄+2m, где:

Da – основной диаметр колеса, тогда:

D_a1΄=117·2·2,25=121,5мм,

D_a2΄=81·2·2,25=85,5мм, тогда:

11,48мм.

Радиус кривизны в точке начала активной части профиля зубцов колеса (стр. 418, [6]):

Необходимое перекрытие активной части профиля зубьев колеса в процессе шевингования (стр. 418, [6]):

Δ_l΄=0,15m/sin_t΄,

Δ_l΄=0,15·2,25/sin20=0,9868мм.

Наибольший радиус профиля зубца шевера с учетом перекрытия обработкой активной части профиля колеса (стр. 418, [6]):

₀΄=sin₀(L-(₁΄-Δ_l΄)/sin),

₀΄=sin90(52,14-(14,38-0,9868)/sin80,61)=38,6мм.

Диаметр друга выступов шевера (стр. 419, [6]):

Величина радиального зазора между шевером и шестерней (стр. 419, [6]):

2Δ_r≥0,2m,

2Δ_r≥(Dд΄+Dд0΄)-(Da0΄+Df΄), где:

D_f΄=D_д΄- 2·1,2·m, где:

D_f – диаметр по впадинам, тогда:

D_f1΄=117-2·1,2·2,25=111,6мм,

D_f2΄=81-2·1,2·2,25=75,6мм, тогда:

2Δ_r≥0,2·2,25=0,45,

2Δ_r1≥(117+171,35)-( +111,6)=0,91,

2Δ_r2≥(81+171,35)-( +75,6)= 0,91, тогда: