Общая высота зоны взвешенного осадка, м:

h_з.в.о = h_верт + h_пир / 2 (9.22)

находится в пределах от 2 до 2,5 м.

Продолжительность пребывания осадка в осадкоуплотнителе определяют следующим образом.

Находят объем осадкоуплотнителя, м³:

W = l_k [b_оу ·h_верт + 2(h_пир ·0,5·b_оу / 2)]. (9.23)

Расход осадка, поступающего в осадкоуплотнитель, кг/ч:

q_ос = С·q_расч , (9.24)

где С – концентрация взвешенных веществ в воде, кг/м³; q_расч – расчетный расход воды на один осветлитель, м³/ч.

Следовательно, продолжительность пребывания осадка в осадкоуплотнителе, ч:

T = W· _ср / q_ос , (9.25)

где _ср – средняя концентрация твердой фазы в осадке, кг/м³ (табл. 9.3).

Дырчатые трубы для удаления осадка из осадкоуплотнителя размещают по продольной оси дна, в месте, где сходятся наклонные стенки осадкоуплотнителя. Диаметр труб рассчитывают из условия отведения накопившегося осадка не более чем за t = 15…20 мин (0,25…0,333 ч) при скоростях в конце труб не менее 1 м/с, в отверстиях труб не более 3 м.

При опорожнении осадкоуплотнителя за 15 минут через каждую тру­бу должен проходить расход, м³/ч:

q_ос = W / 2 t. (9.26)

Таблица 9.3

Концентрация осадка в зависимости от мутности воды

Мутность исходной воды, мг/л	Применяемые реагенты	Средняя по высоте осадочной части отстойника концентрация твердой фазы в осадке (г/м3) при интервалах между сбросами осадка, ч
		6	12	24 и более
До 50	Коагулянт	9000	12000	15000
50…100	Коагулянт	12000	16000	20000
100…400	Коагулянт	20000	32000	40000
400…1000	Коагулянт	35000	50000	60000
1000…1500	Коагулянт	80000	10000	120000
Более 1500	Флокулянт	90000	140000	160000
Более 1500	Без реагентов	200000	250000	300000

По расходу q_ос и скорости в конце трубы определяют ее диаметр, минимально допустимый равен 150 мм.

Суммарная площадь отверстий, см², при скорости v_о = 3 м/с

F₀ = q_ос / v_о . (9.27)

Принимают отверстия диаметром 20 мм (минимально допустимый диаметр), площадью f_о = 3,14 см². Требуемое число отверстий: n_о = F₀ / f_о. Шаг отверстий должен быть менее 50 см (минимально допустимый).

Потери напора в отверстиях распределительных труб, м:

h₁ = ξ·v² / 2·g, (9.28)

где ξ – коэффициент сопротивления распределительных труб, ξ = 2,2 / К_п + 1; (0,15<К_п<2); К_п – коэффициент перфорации, отношение суммы площадей сечения отверстий в стенках распределительной трубы к площади сечения трубы, (0,15<К_п<2).

h₂ – суммарные потери напора по длине в секциях телескопических труб определяют по таблицам гидравлического расчета труб.

Потери напора во взвешенном слое (1…2 см на 1 м слоя)

h₃ = l·h_з.в.о. (9.29)

Потери напора в отверстиях водосборных желобов

h₄ = ξ·v₀² / 2·g, (9.30)

где v₀ = 1 м/с – скорость в отверстиях желобов; ξ = 2,0.

Потери напора по длине в водосборных желобах принимаем h₅ = 0,006 м.

Суммарные потери напора в осветлителе, м, определяются

Σh = h₁ + h₂ + h₃ + h₄ + h₅.

Рассчитав осветлитель, вычерчивают в масштабе его схему.