- •8.2. Удельные механические нагрузки на провода
- •8.3. Напряжение в материале провода и уравнение провода
- •8.4. Напряжения провода при разных климатических условиях (уравнение состояния провода)
- •8.5. Критическая длина пролета
- •8.6. Критическая температура
- •8.7. Допустимые напряжения и расчет
- •8.8. Особенности расчета напряжений
- •8.9. Три критических пролета
- •Расчеты режимов электрических систем и сетей на эвм
- •9.1. Линейные уравнения узловых напряжений. Матрица узловых проводимостей
8.3. Напряжение в материале провода и уравнение провода
Силы тяжения и напряжения от них. Провод в пролете, подвешенный в двух точках А и В, можно рассматривать как идеальную гибкую нить или цепную линию (рис. 8.6). Представление провода в виде гибкой нити соответствует трем допущениям: 1) провод обладает идеальной гибко- стью, т.е. не растягивается; 2) вес провода равномерно
Рис.
8.6. Провод,
подвешенный в пролете
Рис.
8.7. Геометрия
в виде гибкой нити:
а—кривая
провисания; б—свойство
гибкой нити
распределен по его длине; 3) на провод в любой точке с координатами (х, у) действует сила тяжения Тху, направ- ленная по касательной к кривой провисания провода (рис. 8.7,а). Сила тяжения может быть уравновешена весом Gу вертикального отрезка гибкой нити, свисающей до оси абсцисс через идеальный блок (рис. 8.7, б):
Тx,у = Gy = Fy, (8.11)
где — удельная нагрузка на гибкую нить (провод). От- метим, что ось абсцисс не совпадает с землей.
Сила тяжения провода в нижней точке О (рис. 8.7, а)
Т0 = Gy = F y0, (8.12)
а в точке подвески провода, т.е. в верхней точке А,
ТA = F yA = F (y0 + f), (8.13)
где f — стрела провеса провода (рис. 8.7, а).
Напряжение в материале провода равно силе тяжения на единицу сечения. На основании (8.12), (8.13) напряже- ния в точках О и А соответственно равны
; (8.14)
. (8.15)
Из (8.14), (8.15) видно, что в точках подвески напря- жение в проводе больше, чем в его низшей точке. В лини- ях, проходящих по умеренно пересеченной местности с про- летами нормальной длины, разница между A и 0 очень мала (не больше 0,3%) и ею обычно пренебрегают, рас- считывая напряжение в низшей точке провеса провода. При очень больших пролетах (700 м и более) необходимо применять формулу (8.15).
Расчеты проводов производятся по методу допускае- мых напряжений, значения которых приведены в табл. 8.9. Расчеты линий с обычной длиной пролетов (примерно до 700 м) осуществляются по напряжению провода в его низшей точке, которое не должно превосходить допускае- мое. Вместе с тем напряжения в точках крепления прово- дов не должны превосходить 105 % допускаемого напря- жения (табл. 8.9) для алюминиевых и стальных проводов 110 % для сталеалюминиевых проводов.
Уравнение кривой провисания провода в пролете (урав- нение гибкой нити или цепной линии) имеет следующий вид (рис. 8.7, a):
Y=y0 ch , (8.16)
где х, у—координаты точки провода; уо—расстояние от нижней точки провода до оси х
Таблица 8.9. Допустимое механическое напряжение в проводах
и тросах ВЛ напряжением выше 1 кВ
Провода и тросы |
Допустимое напряжение, % предела прочнос- ти при растяже- нии |
Допустимое напряжение, МПа, для проводов из алюминиевой проволоки | |||||
АТ |
АТп | ||||||
При наиболь- шей нагрузке* и низшей тем- пературе |
При средне- годовой тем- пературе |
При наиболь- шей нагрузке и низшей тем- пературе |
При средне- годовой тем- пературе |
При наиболь- шей нагрузке и низшей тем- пературе |
При средне- годовой тем- пературе | ||
Алюминиевые А, АКП сечением, мм2: |
|
|
|
|
|
| |
16—35 |
35 |
30 |
56 |
48 |
60 |
51 | |
50 и 70 |
40 |
30 |
64 |
48 |
68 |
51 | |
95 |
40 |
30 |
60 |
45 |
61 |
48 | |
120 и более |
45 |
30 |
72 |
48 |
76 |
51 | |
Сталеалюминие- вые АС, АСКС, АСКП, АСК се- чением, мм2: |
|
|
|
|
|
| |
16—25 |
35 |
30 |
182 |
87 |
105 |
90 | |
35—95 при А:С=6,0 и 6,13 |
40 |
30 |
116 |
87 |
120 |
90 | |
70 при А:С= =0,95 |
40 |
30 |
268 |
201 |
272 |
204 | |
95 при А:С= =0,65 |
40 |
30 |
304 |
223 |
308 |
231 | |
120 и более при А:С= =6,11-6,25 |
45 |
30 |
130 |
87 |
135 |
90 | |
120 и более при А:С= =4,29—4,39 |
45 |
30 |
149 |
99 |
153 |
102 | |
150 и более при А: С= =7,71—8,04 |
45 |
30 |
122 |
81 |
126 |
84 | |
185, 300 и 500 при А:С= =1,46 |
45 |
30 |
250 |
165 |
252 |
168 | |
330 при А : С= =12,22 |
45 |
30 |
108 |
72 |
117 |
78 | |
400 и 500 при А:С=17,93 и 18,09 |
45 |
30 |
97 |
65 |
104 |
69 |
Провода и тросы |
Допустимое напряжение, % предела прочнос- ти при растяже- нии |
Допустимое напряжение, МПа, для проводов из алюминиевой проволоки | ||||
АТ |
АТп | |||||
При наиболь- шей нагрузке* и низшей тем- пературе |
При средне- годовой тем- пературе |
При наиболь- шей нагрузке и низшей тем- пературе |
При средне- годовой тем- пературе |
При наиболь- шей нагрузке и низшей тем- пературе |
При средне- годовой тем- пературе | |
Стальные: |
|
|
|
|
|
|
ПС всех сече- ний |
50 |
35 - |
310 |
216 |
— |
— |
тросы ТК всех сечений |
50 |
35 |
По ГОСТ или ТУ** |
— |
— |
— |
Из алюминиевого сплава сечением, мм2 |
|
|
|
|
|
|
16—95 из спла- ва АН |
40 |
30 |
83 |
62 |
— |
— |
16—95 из спла- ва аж |
40 |
30 |
114 |
85 |
— |
— |
120 и более из сплава АН |
45 |
30 |
94 |
62 |
— |
— |
120 и более из сплава АЖ |
45 |
30 |
128 |
85 |
— |
— |
* В районах, где толщина стенки гололеда превышает 22 мм, в сталеалюми- ниевых проводах сечением 120 мм2 и более и при А:С=4,29—18,09, а также в стальных тросах сечением 95 мм2 и более допускается повышение напряжения при наибольшей нагрузке до 60 % предела прочности. Однако при этом для тол- щины стенки 20 мм напряжение в сталеалюминевых проводах не должно превы- шать 45 %, а в тросах — 50 % предела прочности.
**В зависимости от разрывного усилия троса в целом
Стрела провеса (рис. 8.7,а)
f = yA - y0
Подставив в последнее выражение yA и y0 из уравнения цепной линии (8.16) и учитывая, что xA=l/2, получим
(8.17)
Длина провода от низшей точки 0 до точки (х, у) равна
L0,x,y = y0 sh ,
Длина провода в пролете L (см. рис. 8.6) на основании последнего выражения при xA=l/2 равна
(8.18)
При практических расчетах вместо уравнения цепной линии (8.16) и вытекающих из него выражений (8.17) и (8.18) используют более простые уравнения параболы.
Разложим гиперболический косинус в ряд
выразим из (8.14) уо= 0 / подставим в (8.17):
(8.19)
При пролетах до 500—700 м стрелу провеса упрощенно определяют по уравнению параболы, полученному отбра- сыванием всех слагаемых, кроме первого, в разложении (8.19):
(8.20)
где γ — удельная нагрузка на провод при данных климати- ческих условиях; о —напряжение в низшей точке прово- да при удельной нагрузке γ и тех же климатических усло- виях; l — длина пролета.
При практических расчетах ВЛ с очень большими про- летами, например при переходе через широкие водные про- странства, стрелу провеса можно определять по выражению, учитывающему два первых слагаемых в (8.19).
Аналогично приведенному выше можно упростить (8.18), если использовать разложение гиперболического синуса в ряд:
В результате получим упрощенное выражение для дли- ны провода в пролете:
(8.21)
Длина провода в пролете при l до 500—700 м определя- ется упрощенным выражением, учитывающим два первых слагаемых в (8.21):
(8.22)
Отметим, что выражение (8.22) представляет известное уравнение длины дуги параболы (8.20). При более длин- ных, чем 500—700 м, пролетах для определения L следует учитывать три первых слагаемых в (8.21).
Использование уравнения параболы (8.20) соответст- вует допущению, физический смысл которого в том, что удельная нагрузка равномерно распределена по длине пролета, а не по длине провода. Если говорить о нагрузке 1, то это допущение означает равномерное распределение веса провода по длине пролета. При таком допущении уравнение параболы (8.20) легко получить из условия рав- новесия провода в пролете [5]. Длина провода в пролете отличается от длины пролета менее чем на 0,1 %, что го- ворит о правомерности допущения при определении стрел провеса и длин проводов.