— Для толстых стальных пластин (режим разрушения указан в скобках)

(А.7)

где — нормативная несущая способность соединения сдвигу;

A_net,t — площадь нетто поверхности среза в плоскости, перпендикулярной волокнам;

A_net,v — площадь нетто поверхности среза в плоскости, параллельной волокнам;

— длина нетто поверхности среза в плоскости, перпендикулярной волокнам;

— полная длина нетто поверхности среза;

  — как указано на рисунке А.1;

t_ef — эффективная глубина, зависящая от режима разрушения (см. рисунок 8.3);

t₁ — толщина деревянного элемента или глубина забивки нагеля;

— нормативный момент пластической деформации нагеля;

d — диаметр нагеля;

— нормативное сопротивление растяжению древесины;

— нормативное сопротивление сдвигу древесины;

— нормативное сопротивление смятию древесины.

Примечание — Виды разрушения, связанные с выражениями (А.3), (А.6) и (А.7), показаны на рисунке 8.3.

1 — направление волокон древесины; 2 — линия разрушения

Рисунок А.1 — Пример разрушения от разрыва волокон

Рисунок А.2 — Пример разрушения от сдвига волокон

Приложение в (справочное) Механически стыкуемые балки

В.1  Упрощенный расчет

В.1.1 Поперечные сечения

(1) В настоящем приложении рассматриваются поперечные сечения, приведенные на рисунке В.1.

В.1.2 Предпосылки

(1) Способ расчета основывается на теории линейной упругости при наличии следующих допущений:

— балки однопролетные свободно опертые с пролетом l = l₀. Для неразрезных балок можно использовать выражение со значением l, равным 0,8 соответствующего пролета (l = 0,8l₀), и для консольных балок l принимается равным двойной длине консоли (l = 2l₀);

— отдельные части (из дерева или панелей на основе древесины) либо цельные по длине, либо клееные;

— отдельные части присоединены друг к другу при помощи механических соединительных крепежных деталей с модулем проскальзывания K;

— расстояние s между крепежными деталями является постоянным или изменяется в зависимости от сдвигающего усилия между s_min и s_max при s_max  4s_min;

— нагрузка действует в z-направлении, давая в итоге момент M = M(x), изменяющийся синусоидально или параболически при наличии сдвигающего усилия V = V(x).

В.1.3 Размеры

(1) В месте, где полка балки состоит из двух частей, присоединенных к стенке балки или там, где стенка балки состоит из двух частей (как в коробчатой балке), интервал s_i определяется по сумме крепежных деталей на единицу длины в двух соприкасающихся плоскостях.

В.1.4 Прогибы в результате действия изгибающих моментов Деформации рассчитываются c применением жесткости при изгибе (El)ef, определяемой в соответствии с в.2.

В.2  Эффективная жесткость при изгибе

(1) Эффективная жесткость при изгибе принимается как:

(В.1)

где  E  — среднее значение модуля упругости;

(В.2)

(В.3)

(В.4)

   для i = 1 и i = 3; (В.5)

(В.6)

где  обозначения принимаются по рисунку В.1;

К_i = К_ser,I      — для расчета по пригодности к эксплуатации;

К_i = К_u,i — для расчета по предельным состояниям.

Для Т-образного сечения h₃ = 0.

(1) — интервал s₁ — модуль проскальзывания К₁ — нагрузка F₁;

(2) — интервал s₃ — модуль проскальзывания К₃ — нагрузка F₃

Рисунок В.1 — Поперечное сечение (слева) и эпюра напряжения от изгиба (справа). Все величины принимаются положительными, за исключением а₂, которая принимается положительной в соответствии с рисунком

В.3 Нормальные напряжения

(1) Нормальные напряжения принимаются как:

(В.7)

(В.8)

В.4 Максимальные сдвигающие напряжения

(1) Максимальные сдвигающие напряжения действуют в сечениях с нулевыми нормативными напряжениями. Максимальные сдвигающие напряжения в элементе стенки балки (часть 2, рисунок В.1) определяются как:

(В.9)

В.5 Расчет соединения

(1) Нагрузка на соединение определяется как:

(В.10)

где i = 1 и 3 соответственно;

s_i = s_i(x) — шаг крепления, в соответствии с В.1.3(1).