8.8.3 Прочностные характеристики листа
(1) Лист должен иметь нормативные значения для следующих свойств, определяемых согласно EN 14545 на основании испытаний в соответствии с EN 1075:
fa,0,0 — несущая способность анкерного крепления на единицу площади ( = 0 и = 0);
fa,90,90 — то же анкерного крепления на единицу площади ( = 90 и = 90);
ft,0 — “ при растяжении на единицу ширины листа для = 0;
fc,0 — “ при сжатии на единицу ширины листа для = 0;
fv,0 — “ при сдвиге на единицу ширины листа в х-направлении ( = 0);
ft,90 — “ при растяжении на единицу ширины листа для = 90;
fc,90 — “ при сжатии на единицу ширины листа для = 90;
fv,90 — “ при сдвиге на единицу ширины листа в у-направлении ( = 90);
k1, k2, 1 — постоянные величины.
(2)Р Для определения несущей способности растяжения, сжатия и сдвига пластины значение kmod принимается равным 1.
1 — эффективная площадь; 2 — направление волокна
Рисунок 8.11 — Геометрия соединения с перфорированной металлической пластиной, нагруженного силой FEd и моментом MEd
8.8.4 Прочность крепления пластины
(1) Нормативная прочность крепления на лист fa,,,k берется на основании результатов испытаний или рассчитывается из:
при
45; (8.42)
при
45
90. (8.43)
(2) Нормативная прочность крепления на лист параллельно волокнам:
(8.44)
Постоянные величины k1, k2 и 0 определяются при испытаниях в соответствии с EN 1075 и выводятся в соответствии с методикой, приведенной в EN 14545 для фактического типа пластины.
8.8.5 Проверка прочности соединения
8.8.5.1 Несущая способность крепления пластины (анкеровки)
(1) Расчетное напряжение анкерного крепления F,d на одну перфорированную металлическую пластину под воздействием усилия FEd, и расчетное напряжение анкеровки M,d от момента MEd принимается как:
, (8.45)
(8.46)
при
(8.47)
где FA,Еd — расчетная сила, действующая на одну пластину в центре тяжести эффективной площади (то есть половины общего усилия в деревянном элементе);
MA,Еd — расчетный момент, действующий на одну пластину в центре тяжести эффективной площади;
dA — единичная площадь перфорированной металлической пластины;
r — расстояние от центра тяжести до единичной площади пластины;
Аef — эффективная площадь пластины.
(2) Альтернативная аппроксимация выражению (8.47) для значения Wp может быть принята в следующем виде:
(8.48)
при
, (8.49)
где hef — максимальная высота эффективной площади анкерного крепления, перпендикулярная наиболее длинной стороне.
(3) Контактное давление между деревянными элементами можно принять во внимание для снижения значения F в состоянии сжатия, при условии, что зазор между элементами имеет среднее значение, которое не более 1,5 мм, а максимальное значение составляет 3 мм. В таких случаях соединение должно проектироваться с минимальным сжимающим расчетным усилием FA,min,d/2.
(4) Контактное давление между деревянными элементами может учитываться для снижения величины FЕ,d при сжатии, при условии, что зазор между элементами имеет нормальное значение не более 1,5 мм, а максимальное — не более 3 мм. В таких случаях соединение может быть запроектировано для минимального расчетного усилия FА,Е,d/2.
(5) Контактное давление между деревянными элементами в стыке поясов при сжатии можно принять во внимание путем учета расчетного усилия FA,Еd и расчетного момента MA,Еd в соответствии со следующими выражениями:
(8.50)
(8.51)
где FEd — расчетное осевое усилие в поясе, действующее на одну пластину (сжатие или ноль);
MEd — расчетный момент в поясе на одну пластину;
h — высота пояса.
(6) Должно удовлетворяться следующее выражение:
(8.52)