- •Содержание
- •Введение
- •1. Определение пористости и водонасыщенности массива горных пород комплексом физических методов контроля
- •Определение пористости массива горных пород акустическим методом контроля
- •Определение времени и скорости продольных волн в твёрдой фазе
- •Определение коэффициента пористости
- •Определение водонасыщенности горных пород в массиве методом электрического каротажа
- •Определение коэффициента влажности, удельного сопротивления при полном насыщении пор водой и относительного сопротивления пород в массиве
- •Построение разрезов массива по характеристикам
- •1.3. Построение палеток для идентификации порового заполнителя
- •1.3.1. Определение интервального времени прохождения волны в пористой среде
- •1.3.2. Построение палеток равной влажности
- •1.3.3. Нанесение точек на палетку равной влажности
- •1.3.4. Определение правильности построения палетки
- •1.3.5. Практическое применение палетки
- •1.3.6. Определение типа заполнителя порового пространства
- •1.4. Водопонижение
- •2. Расчет параметров пьезоэлектрических преобразователей
- •2.1. Расчет параметров и характеристик пьезоэлектрического цилиндрического излучателя
- •2.1.1. Выбор конструктивных размеров преобразователя
- •2.1.2. Расчет элементов эквивалентной схемы цилиндрического пьезоизлучателя
- •2.1.2.1. Эквивалентные механические параметры излучателя
- •2.1.2.2. Эквивалентные электрические параметры излучателя
- •2.1.3. Расчет акустической мощности преобразователя
- •2.1.4. Определение кпд преобразователя
- •Электромеханический кпд преобразователя на резонансе – степень активной электрической мощности в активную механическую, развиваемую на выходе:
- •2.1.5. Проверка пьезоэлемента на механическую прочность
- •Импульсный генератор для возбуждения пьезоэлектрического излучателя
- •Список использованных источников
2.1.2.2. Эквивалентные электрические параметры излучателя
Электрическая емкость цилиндрического конденсатора:
где 33 - диэлектрическая проницаемость пьезокерамики при отсутствии механических напряжений;
0= 8,8510-12Ф/м – электрическая постоянная
К31=0,32 – коэффициент электромеханической связи пьезокерамики.
Эквивалентное активное сопротивление потерь:
где tqδЭЛ – тангенс угла потерь;
QЭЛ = 1/tqδЭЛ – электрическая добротность.
QЭЛ = 1/0.012 = 83.33
RП = 1/(84400 ∙ 4.449∙10-8 ∙ 0,012) = 22.2 ∙103 Ом
Вносимое в электрическую цепь активное сопротивление с механической стороны называется динамическим сопротивлением:
RМ = r / N2 = 82810 / 7.5842 = 1440 Ом
Вносимое реактивное сопротивление определяется аналогично:
х = 79400 ∙ 1.7 ∙ (1,057 – 1/1,057) = 14980 Ом
XМ = х / N2 = 14980 / 7.5842 = 260.445 Ом
2.1.3. Расчет акустической мощности преобразователя
Предельная величина рабочего напряжения не должна превышать 10 – 20 % напряжения поляризации и должна быть меньше пробивного напряжения Uпр, с учетом того, что в среднем для пьезокерамики напряженность поля поляризации Епол = Uпол / δ = 10000 В/см, а Епр / δ = 30000 В/см, рабочее напряжение может быть рассчитано:
U = 1500∙0, 9 = 1350 В
Акустическая мощность, развиваемая цилиндрическим преобразователем, может быть рассчитана на основании параметров его эквивалентной электромеханической схемы:
Pa = rs | V |2
где V – колебательная скорость поверхности преобразователя.
Максимальная мощность колебаний преобразователя:
Рм = 848.233 / 0,65 = 1305
2.1.4. Определение кпд преобразователя
Мощность электрических потерь в преобразователе:
РЭП = U2 / Rn
РЭП = 1350 2 / 22200 = 82.095 Вт
Суммарная мощность, потребляемая преобразователем от генератора возбуждения:
РЭ = РМ + РЭП = 1305 + 82.095 = 1387.095 Вт
Электрическая мощность генератора:
РГ = РЭ / Г = 1387.095 / 0,5 = 2774 Вт
где Г = 0,4 0,6 = 0,5.
Электромеханический кпд преобразователя на резонансе – степень активной электрической мощности в активную механическую, развиваемую на выходе:
ЭМ = РМ / РЭ = 1305 / 1387.095 = 0,941
Полный КПД излучателя, оценивающий эффективность излучателя в целом:
аэ = эм ам = 0,941 ∙ 0,65 = 0,612
2.1.5. Проверка пьезоэлемента на механическую прочность
При механических колебаниях преобразователя, особенно на резонансе, материал преобразователя испытывает знакопеременные нагрузки. При этом необходимо, чтобы механические напряжения были меньше предела прочности для данного типа керамике. В связи с тем, что у пьезокерамики прочность на сжатие на порядок выше прочности на растяжение, величина динамических напряжений, возникающих в пьезокерамике, не должна превосходить предела прочности на растяжение р (р=0,19108 Н/м2).
Механическое напряжение растяжения-сжатия составит:
Полученное значение rm меньше предельно-допустимого напряжения растяжения р для данного типа керамики.
2.1.6. Составной излучатель
Так как данный излучатель состоит из l склеенных пьезоколец высотой h каждое, механические и электрические параметры составного излучателя возрастут в 1 раз. Для данного случая все параметры возрастут в 4 раза.
2.1.7. Каротажный акустический зонд
В зондах, предназначенных для работы на головных волнах, минимальное расстояние между приемником и излучателем определяется по формуле:
ЭЛЕКТРОННЫЕ УЗЛЫ АППАРАТУРЫ КОНТРОЛЯ
Импульсный генератор возбуждения акустических излучателей
Обязательным узлом акустической аппаратуры контроля является генератор возбуждения акустических преобразователей. Как правило, акустические преобразователи возбуждаются ударными электрическими импульсами малой длительности и достаточной амплитуды. При таком способе возбуждения преобразователи начинают излучать в оптимальном с энергетической точки зрения режиме, совершая колебания на своей основной резонансной частоте. Для создания ударных электрических импульсов применяются разрядные устройства, выполненные, как правило, на основе тиристоров или транзисторов, работающих в ключевом режиме. Основным отличием возбуждения пьезоэлектрических излучателей, применяемых при межскважинном прозвучивании, от возбуждения магнитострикционных преобразователей, используемых в каротажных зондах, является то, что для возбуждения пьезокерамики необходимо создание на её обкладках достаточной величины электрического напряжения, тогда как условием возбуждения магнитострикционного преобразователя является достаточная величина электрического тока, проходящего через его обмотку.