![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Содержание
- •1. Разработка схемы базирования заготовки
- •1.1. Понятие теоретической схемы базирования
- •1.2. Примеры определения схемы базирования
- •1.3. Задачи для самостоятельного решения [ 2’ ]
- •2. Разработка компоновки
- •2.1. Методика разработки компоновки
- •2.2. Примеры выполнения компоновок
- •2.3. Задачи для самостоятельного решения [2]
- •3. Расчет силы зажима заготовки
- •3.1. Методика силового расчета
- •3.2. Примеры расчета усилия зажима на токарной,
- •3.3. Задачи для самостоятельного решения
- •4. Расчет зажимных устройств и силовых
- •4.1. Расчет простых и сложных зажимных механизмов,
- •4.2. Примеры силового расчета
- •4.3. Задачи для самостоятельного решения
- •5. Расчет станочных приспособлений
- •5.1. Методика точностного расчета
- •5.2. Примеры точностного расчета
- •5.3. Задачи для самостоятельного решения
- •6.1. Методика расчета контрольно-измерительных
- •6.2. Примеры выполнения расчета на точность
- •6.3. Задачи для самостоятельного решения
- •7. Технико-экономическое обоснование
- •7.1. Определение годовых затрат и экономической
- •7.2. Примеры выполнения расчетов экономической
- •7.3. Задачи для самостоятельного решения
- •Обозначения условные графические, применяемые в технологических процессах. Опоры, зажимы и установочные устройства гост 3.1107-81
- •Обозначение базирования на операционных эскизах
- •Расчетные формулы определения исходного усилия для простых зажимов
- •Формулы расчета сложных силовых механизмов
- •Формулы определения исходного усилия привода
- •Справочные данные
- •Предельные отклонения диаметра отверстий кондукторных втулок
5.2. Примеры точностного расчета
ПРИМЕР № 1
Сделать заключение
по обеспечению заданной точности на
токарной операции обработки наружного
диаметра (рис. 5.3). Размер жесткой оправки
d
= 30g6.
Износ оправки назначить равным 0,03 мм.
Биение шпинделя по паспорту не более
0,01 мм.
Рис 5.3. Эскиз обработки детали и эскиз детали
Для определения статической составляющей производственной погрешности определим модель структурных компонентов технологической системы. По условию задачи отсутствует выверка по заготовки и по приспособлению отсюда следует, что граф структурных связей имеет вид (рис 5.4).
Условием обеспечения радиального биения обработанной поверхности относительно поверхности отверстия Б будет соотношение:
,
где:
=
0,1,
=
0, т.к. технологическая и исходная база
совпадают,
Рис. 5.4. Граф структурных связей
,
так
как идет без зазоров установка оправки
по центровым фаскам,
по условию задачи не более 0,01,
– погрешность положения вершины резца
не влияет на положение оси обрабатываемой
поверхности и равна нулю, Кс
принимаем равным 0,8.
Окончательно имеем:
.
Условие заданной точности выполняется.
ПРИМЕР № 2
Проверить, выполняется ли заданная точность (радиальное биение зубчатого венца) колеса, обработанного на зубодолбежном станке. Операционный эскиз и эскиз технологический оснастки представлены на рис 5.5. Радиальное биение штосселя станка не более 0,02 мм. Биение стола не более 0,02 мм.
Рис. 5.5. Операционный эскиз и технологическая схема выполнения операции
Анализ структуры элементов технологической системы (рис. 5.6) позволяет записать условие выполнения точности.
Допустимая погрешность рассматривается в виде эксцентриситета и равна половине допуска радиального биения.
Рис. 5.6. Структура взаимосвязей элементов зубодолбежной операции
=
0, т.к. технологическая и исходная базы
совпадают;
С учетом износа
погрешность установки заготовки
(принимаем износ, равный величине допуска
установочного диаметра оправки) имеет
вид:
где
,
т.к. установка в оправку осуществляется
по конусу, без зазора.
–отклонение оси
базирующего конусного отверстия стола
относительно оси вращения стола равна
половине радиального биения 0,01мм.
–
погрешность положения элемента для
базирования инструмента (отклонение
оси штосселя от номинального положения
равно половине радиального биения
штосселя)
мм.
- равна половине
зазора по диаметру базирования долбяка
мм;
- равна половине
радиального биения зубьев долбяка
относительного посадочного отверстия
мм.
Окончательно имеем:
мм.
ПРИМЕР № 3
Определить размеры d1, d2, d3. Назначить допуски на износ установочных элементов, технические требования расположения установочных и направляющих элементов. Эскиз обработки и эскиз приспособления представлены на рис. 5.7. [4]
Рис. 5.7. Эскиз обработки и эскиз приспособления
Определим схему структурных связей.
Рис. 5.8. Схема структурных связей
Условие выполнения допуска, смещения осей отверстий от номинального положения относительно внутреннего диаметра шестерни:
где: Кс
= 1,0;
,
так как исходная и технологическая базы
совпадают;
∆уз - погрешность установки заготовки, которая равна наибольшему возможному смещению оси базовой поверхности заготовки относительно пальца d1. Назначив допуск на износ пальца d2 Тизн1 = 0,02 мм, получим.
Погрешность приспособления ∆п, равная позиционному допуску расположения поверхности Г относительно поверхности Д, складывается для рассматриваемой конструкции для следующих составляющих:
,
где
– позиционный
допуск расположения осей отверстий
кондукторных втулок относительно
посадочного отверстия кондукторной
плиты (пов. Е). Величину погрешности
получим
где
–
погрешность, вызванная возможной
неперпендикулярностью оси отверстия
кондукторной втулки и плоскости В.
Определив условие «Допуск перпендикулярности
оси пов. Г и плоскости В – 0,02 мм на 100 мм»
и зная глубину сверления l
= 10 мм, h
= 4 мм, воспользуемся зависимостью
где –
погрешность возможного смещения
кондукторной плиты относительно пальца
за счет зазора в сопряжении d3.
Назначив допуск на износ обеих сопрягаемых
поверхностей по 0,02 мм (Тизн3
= 0,04 мм),
получим
где
– погрешность несовпадения осей
посадочных поверхностей пальца d1
и d3.
Из практических соображений примем
мм, учитывая, что
такая несоосность достижима при
шлифовании рабочих поверхностей пальца
за одну установку.
Подставив значения погрешностей в формулу, получим
Погрешность настройки направления инструмента рассчитаем по формуле:
где:
– наибольший диаметр отверстия
кондукторной втулки, (прил. Д);
– наименьший диаметр сверла для обработки
отверстия ø8Н11 (определяется по
справочнику);
=
8,028-7,964=0,064 мм, назначаем допуск на износ
втулки
тогда
=0,064+0,02=0,084
мм; Н – высота направляющей части
кондукторной втулки.
Получим:
Подставив найденные значения в неравенство, получим
мм.
Поскольку неравенство
справедливо, то кондуктор автоматически
обеспечит заданную точность расположения
обрабатываемых отверстий в пределах
допуска на износ рабочих поверхностей
приспособления. На чертеже кондуктора
указывается величина погрешности
мм, необходимая для проверки его годности.
ПРИМЕР № 4
Определить, выполняется ли условие точности при фрезеровании лыски 5+0,15. Заготовка базируется в призме, допустимый износ не более 0,003 мм. Погрешность настройки фрезы по установу Δв(и) = 0,01 мм.
Рис. 5.9. Операционный эскиз и схема приспособления
Анализ структуры технологической системы представлен на рис. 5.10 [4].
Рис. 5.10. Взаимосвязь элементов технологической системы фрезерной
операции при наладке инструмента по установу
Условие выполнения точности:
,
где
,
т.к. отсутствует зазор между базовой
поверхностью и установочным элементом;
ΔБ
– погрешность смещения исходной базы
из-за допуска TD
– базовой поверхности.
,
где Δизн – смещение исходной базы из-за износа установочной поверхности призмы на величину 0,003 (рис. 5.11).
,
где Δв(и) = 0,02 – допустимая величина смещения поверхности «под щуп» установа от номинального положения, определенного центром симметрии призмы; Δв(и) – погрешность выверки инструмента при наладке операции (равна по условию задачи 0,01 мм).
Рис. 5.11. Смещение точек O, d, f (образующих заготовки) из-за износа
Подставив найденные значения погрешностей в расчетную формулу, получим:
0,15 ≥ 0,137
Неравенство выполняется.