- •Основы теории автоматического управления
- •Содержание
- •Предисловие
- •Введение
- •0 Общие сведения о системах управления
- •Принцип действия и функциональная схема сау.
- •0.1 Классификация сау
- •0.1.1 Классификация сау по принципу действия
- •0.1.2 Классификация сау по характеру изменения выходной переменной
- •0.1.3 Классификация сау по математическому описанию
- •1 Линейные системы управления
- •1.1 Линеаризация нелинейных уравнений
- •1.2 Две формы записи линейных дифференциальных уравнений
- •1.3 Классификация динамических звеньев
- •1.4 Динамические характеристики звеньев
- •1.4.1 Временные динамические характеристики
- •1.4.2 Частотные динамические характеристики
- •1.5 Типы соединения звеньев в сау
- •1.5.1 Последовательное соединение звеньев
- •1.5.2 Параллельное соединение звеньев
- •1.5.3 Встречно-параллельное соединение звеньев
- •1.6 Основные правила преобразования структурных схем
- •1.7 Передаточные функции замкнутых сау
- •1.8 Устойчивость движения непрерывных линейных сау
- •1.8.1 Корневые критерии устойчивости
- •1.8.2 Коэффициентные (алгебраические) критерии устойчивости
- •1.8.2.1 Критерий о необходимых условиях устойчивости
- •1.8.2.2 Критерий Рауса-Гурвица
- •1.8.3 Частотные критерии устойчивости
- •1.8.3.1 Критерий Михайлова
- •1.8.3.2 Критерий Найквиста
- •1.8.3.3 Применение критерия Найквиста к системам с чистым запаздыванием
- •1.8.3.4 Логарифмический критерий Найквиста
- •1.8.4 Построение областей устойчивости сау
- •1.9 Оценка качества регулирования
- •1.9.1 Показатели точности сау
- •1.9.1.1 Типовые регуляторы
- •1.9.1.2 Определение показателей точности сау
- •1.9.2 Определение показателей качества по переходным процессам
- •1.9.3 Определение показателей качества по корням характеристического уравнения
- •1.9.4 Интегральные показатели качества
- •1.9.5 Частотные показатели качества
- •1.10 Методы повышения точности сау
- •1.10.1 Повышение точности за счёт увеличения коэффициента передачи разомкнутой цепи
- •1.10.2 Повышение точности за счёт увеличения степени астатизма
- •1.10.3 Повышение точности за счёт введения в закон управления производной от ошибки или гибкой обратной связи
- •1.10.5 Повышение точности за счет применения неединичных ос
- •2 Цифровые системы управления
- •2.1 Функциональная схема сау и её циклограмма работы
- •2.2 Аналого-цифровые и цифро-аналоговые преобразователи
- •2.3 Понятие о решётчатых функциях и разностных уравнениях
- •2.4 Z-преобразование (дискретное преобразование Лапласа)
- •2.5 Решение линейных разностных уравнений
- •2.6 Передаточные функции цифровых систем управления
- •2.7 Вычисление дискретной передаточной функции звена или группы звеньев по непрерывной передаточной функции
- •2.8 Системы с экстраполятором нулевого порядка
- •2.9 Передаточные функции замкнутых цифровых сау
- •2.10 Передаточные функции срп (регулятора). Формула Тастина
- •2.11 Частотные характеристики цифровых систем
- •2.12 Теорема Котельникова
- •2.13 Устойчивость движения цифровых сау
- •2.14 Порядок синтеза цифровых систем управления
- •3 Нелинейные системы автоматического управления
- •3.1 Основные нелинейные звенья
- •3.2 Структурные преобразования нелинейных сау
- •Статические характеристики нелинейных систем.
- •3.3 Понятие о фазовом пространстве и фазовых траекториях
- •3.4 Особенности динамики нелинейных систем
- •3.5 Исследование устойчивости методами Ляпунова
- •3.5.1 Теорема Ляпунова об асимптотической устойчивости
- •3.5.2 Теорема Барбашина-Красовского
- •3.6 Исследование устойчивости методом фазовой плоскости
- •3.7 Критерий абсолютной устойчивости в.М. Пóпова
- •3.8 Гармоническая линеаризация
- •Идея гармонической линеаризации
- •Методика исследования предельных циклов с помощью метода гармбаланса
- •4 Элементы современной теории управления
- •4.1 Модальное управление
- •4.2 Запись дифференциальных уравнений в пространстве состояний
- •4.3 Описание работы двигателя постоянного тока (дпт) независимого возбуждения (нв) в пространстве состояний
- •4.4 Модальное управление в пространстве состояний
- •4.5 Динамические фильтры
- •4.6 Система управления с динамическими фильтрами
- •4.7 Редуцированные наблюдатели
- •4.8 Наблюдение объектов, подверженных действию возмущений и погрешностей датчиков (оценка внешних возмущений и погрешностей датчиков)
- •4.9 Использование наблюдателей для построения робастных систем управления
- •4.10 Асимптотическое дифференцирование с помощью наблюдателей
- •4.11 Заключение раздела 4
- •Литература
- •Приложение а Свойства комплексных функций
4.2 Запись дифференциальных уравнений в пространстве состояний
Пусть задано уравнение
, (4.2.1)
где – выходной сигнал,– входной сигнал.
Представим это уравнение в виде системы дифференциальных уравнений первого порядка, разрешённых относительно производных (Форма Коши). В данном случае для уравнения (1) существует бесконечное количество представлений в пространстве состояний. Всё зависит от выбора вектора состояния системы. В качестве координат вектора состояния системы выберем следующие координаты:
. (4.2.2)
Согласно (1) и (2), вновь введенные переменные подчиняются системе уравнений
(4.2.3)
Представим эту систему в векторно-матричном виде, введя обозначения
(4.2.4)
С учетом обозначений (4) система уравнений (3), а, следовательно, и уравнение (1) представляются в виде
. (4.2.5)
Запись в виде (4) и (5) называется представлением уравнения (1) в пространстве состояний. Вектор называетсявектором состояния.
Рассмотрим систему дифференциальных уравнений, описывающих систему управления
(4.2.6)
где – выходные переменные;
– коэффициенты;
– входные переменные (управляющие воздействия).
Если считать, что полностью определяют состояние системы, то в качестве вектора состояния можно выбрать вектор
.
Представим систему (6) в векторно-матричном виде, введя обозначения
.
. (4.2.7)
4.3 Описание работы двигателя постоянного тока (дпт) независимого возбуждения (нв) в пространстве состояний
Структурная схема ДПТ представлена на рис. 1.
Рисунок 4.3.1 – Структурная схема работы ДПТ НВ
На рис. 1 – напряжение, прикладываемое к якорной цепи двигателя;
– ЭДС двигателя;
– электромагнитный момент двигателя;
– момент нагрузки;
– момент инерции ротора;
– угловая скорость ротора;
– угол поворота ротора;
– выходные сигналы измерительных датчиков, соответственно, тока, угловой скорости, угла поворота;
– погрешности измерения;
– коэффициенты передачи датчиков;
–ток якоря;
– сопротивление и постоянная времени якорной цепи;
– конструктивная постоянная двигателя;
– магнитный поток;
– оператор дифференцирования.
Запишем систему уравнений, соответствующую рис. 1. Имеют место соотношения
(4.3.1)
с учетом которых
, (4.3.2)
, (4.3.3)
. (4.3.4)
На ДПТ воздействуют два внешних воздействия: и. Представим систему уравнений (2)-(4) в векторно-матричном виде. Введём в рассмотрение вектор состояния и матрицы
(4.3.5)
С учетом обозначений (5) система (2)-(4) перепишется в виде
(4.3.6)
В соответствии с рис. 1 введём в рассмотрение вектор измерения
(4.3.7)
где – матрица измерения, – вектор погрешностей измерения. Тогда уравнение (7) можно представить в векторно-матричном виде
(4.3.8)
В случае измерения только матрицабудет состоять только из третьей строки. При измеренииив матрицуне будет входить вторая строка.
4.4 Модальное управление в пространстве состояний
Рассмотрим систему
(4.4.1)
(4.4.2)
где – вектор состояния системы,
– вектор управления,
– вектор измерения,
– матрица объекта управления,
– матрица управления,
– матрица измерений.
Закон управления (регулятор) представим в виде
, (4.4.3)
где – матрица коэффициентов закона управления.
Подставим (3) в (1). Тогда
(4.4.4)
Запишем уравнение (4) в операторном виде, получим
, (4.4.5)
где – единичная матрица.
Если бы определитель матрицы в скобках не был равен 0, то из уравнения (5) следовало бы . Этот случай не имеет физической сути, т.к. в переходных процессах. Для того чтобы уравнение (5) давало нетривиальное решение, определитель матрицы в скобках должен равняться 0.
. (4.4.6)
Левая часть уравнения (6) называется характеристическим определителем для уравнения (4). Раскрыв определитель в (6), получим характеристическое уравнение.
Уравнение (4) должно быть асимптотически устойчивым. Поэтому для асимптотической устойчивости можно воспользоваться любым критерием устойчивости, с помощью которого выбирается матрица , элементами которой являются коэффициенты закона управления. Для того чтобы обеспечить заданный переходный процесс, удобно воспользоваться модальным управлением, рассмотренным в подразделе 4.1, с помощью которого выбираются коэффициенты закона управления. Однако это можно сделать не всегда. Это можно сделать только в том случае, когда система (1) является полностью управляемой. Когда это так, то пара матриц () называется полностью управляемой.
Полная управляемость означает, что существует управляющее воздействие , переводящее объект из любого начального состоянияв любое наперёд заданноеза конечный промежуток времени.
Условием полной управляемости является равенство ранга матрицы управляемости порядку системы .
(4.4.7)