2.5.2 Проверка жёсткости.

Прогиб панели (см) определяется по формуле: , где

к = 5 / 48 — для равномерно загруженной свободно опёртой балки;

1 / r — величина кривизны (1 / см);

l₀ — расчётный пролёт панели в см.

Величина прогиба ограничивается эстетическими требованиями, поэтому расчёт прогибов производится на длительное действие постоянных и длительных нагрузок (п. 1.20 [1]).

, где

М — изгибающий момент от постоянных и длительных нагрузок при γ_f = 1, т. е. М^н_дл = 73,1710⁵ Н·см (см п. 2.3 ПЗ).

Z, φ_f, ζ — параметры сечения с трещиной в растянутой зоне, определённые (в п. 2.5.1 ПЗ) при действии момента от постоянных и длительных нагрузок при γ_{f =1;} ν = 0.15;

Z = 31,25 см; φ_f =0; ξ = 0,102

Ψ_b = 0,9 — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами (п. 4.27 [1]);

Ψ_S — коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами:

Ψ_S = 1,25 – φ_is · φ_m ≤ 1

Здесь φ_is =0,8 при длительном действии нагрузок;

Ψ_S = 1,25 – 0,8 · 0,209 = 1,08, т.к. Ψ_S ≥ 1, то принимается Ψ_S =1

f_m = 1,16 см < [f_m]=2,5 см - условие выполняется.

Исходные данные для расчёта плиты по программе RDT

Рдт исходные данные

╔═══════════════════════════════════════════════════════════════════╗

║ ┌──────┬──────┬─────┬──────┬─────────┬────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ AMSP│AMS1 │AMS2│D│ESP│ES1 │ES2 │ES1H│ ║

║ ├──────┼──────┼─────┼──────┼─────────┼────────┼────────┼────────┤ ║

║ │ 4.4 │ 4.4 │ 4.4 │ 18 │ 0 2000000 0 0

║ └──────┴──────┴─────┴── ───┴─────────┴────────┴────────┴────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ ES2H│EB│RERSP│RERS1 │RERS2 │SIGSP│ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤ ║

║ │ 0 │ 290000 │ 0 │ 4000 │ 0 │ 0 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ RBSER│RBTSER│RBP│RBSERP│SERP│SIG8 │ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤ ║

║ │ 153 │ 14.3 │ 180 │ 107 │ 10 │ 350 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ K│K1 │AL│BET│KDEL│FIB1 │ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────│ ║

║ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0.85 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┐ ║

║ │ BET1 │PSIB│ETA│VB│VB1 │ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────│ ║

║ │ 1.8 │ 0.9 │ 1 │ 1 │ 0 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┬────────┐ ║

║ │ L│N│DOP│KOH│T8 │T9 │ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────┼────────┤ ║

║ │ 475 │ 1 │ 1 │ 0 │ 0 │ 0 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┴────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ FIB2 │NU│FILS│FIL0 │ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼────────│ ║

║ │ 2 │ 0.15 │ 0.8 │ 0 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┴────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ FIB2K│NUK│FILSK│FIL0K│ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼────────│ ║

║ │ 1 │ 0.45 │ 1.1 │ 1 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┴────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ FD│ACRC1D│ACRC2D│ ║

║ ├────────┼────────┼────────│ ║

║ │ 2.5 │ 0.4 │ 0.3 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┘ ║

╚═══════════════════════════════════════════════════════════════════╝

╔═══════════════════════════════════════════════════════════════╗

║ ┌────────┬────────┬─────────┬─────────┐ ║

║ │ СЕЧ │ MW │ MTOT │ MF │ ║

║ ├────────┼────────┼─────────┼─────────┤ ║

║ │ 1 │ 20611.8 793400 │ 633400 │ ║

║ └────────┴────────┴─────────┴─────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ H │ B │ HFH │ BFH │ HF │ BF │ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ ║

║ │ 40 │ 20 6.5 151 6.5 20

║ └────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ AP │ AM1 │ AM2 │ A1H │ A2H │ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ ║

║ │ 0 │ 4.4 │ 0 │ 0 │ 0 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ ║

║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ ║

║ │ ASP │ AS1 │ AS2 │ AS1H │ AS2H │ ║

║ ├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤ ║

║ │ 0 │ 8.044 │ 0 │ 0 │ 0 │ ║

║ └────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ ║

╚═══════════════════════════════════════════════════════════════╝

ПРОГРАММА РДТ2

---------------

РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА:

-----------------

При действии постояных и длительных нагрузок:

Прогиб F= 2.35

Жесткость :

достаточна -- резерв 5.83 процентов

Ширина нормальных трещин ACRC2= .180 мм

Трещиностойкость :

достаточна -- резерв 40.08 процентов

Момент трещинообразования MCRC= 129062.60 кгс*см

При действии постояных, длит. и кратковрем. нагрузок:

Прогиб F 2.89 см

Жесткость :

не достаточна -- дефицит 15.75 процентов

Ширина нормальных трещин ACRC1= .215 мм

Трещиностойкость :

достаточна -- резерв 46.17 процентов

Момент трещинообразования MCRC= 129062.60 кгс*см