Условие выполняется.

4.4 Расчёт консоли колонны.

_{Операние ригеля на колонну производится через консоль шириной, равной ширине колонны. Вылет консоли l, см, определяется в зависимости от длинны операния площадки.}

_{Q = 344,736103 Н – максимальная опорная реакция ригеля}

_{bриг = 25 см – ширина ригеля}

_{Rb =15,3 МПа– призменная прочность бетона колонны}

_{Δ = 50 мм– зазор между торцом ригеля и колонной}

_{Принимаю L=20 см.}

Высота консоли в опорном сечении

_{Расстояние, см, от грани колонны до сосредоточенной нагрузки:}

_{L – принятый размер вылета консоли.}

_{Изгибающий момент, Н∙см, в сечении по грани колонны}

_{Поперечная сила Q k = Q = 344,736103 Н}

_{Площадь сечения продольной арматуры консоли подбирается по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%. Предварительно определя­ется:}

_{По полученному значению α0 ( табл.7 [2]) определяется коэффициент ν, затем подсчитывается требуемая площадь сечения продольной арматуры, см2 ν = 0,897}

Принимаю 3 Ø 20 А–III с A_S1 = 9,426 см²

_{Суммарное сечение отгибов, см2, пересекающие верхнюю половину отрезка L1 должно быть}

Принимаю отгибы 3 Ø 10 А–III с A_S = 2,36 см²

_{Несущая способность отгибов, Н:}

_{Шаг поперечных стержней назначается из условий:}

_{Sw ≤ h/4 = 52 / 4 = 13 см}

_{Sw ≤ 15,0 см}

_{Принимаю SW = 13 см}

_{Требуемая площадь сечения одного поперечного стержня}

_{n — число плоских каркасов}

Т. к. < 1, то диаметр поперечных стержней назначаю конструктивно 6 мм

4.5 Расчёт стыка колонн первого и второго этажей.

_{Размеры торцевых листов в плане, см: h1= b1= bk - 2 = 35 – 2 = 33 см}

_{Размеры центрирующей прокладки, см, принимается с округлением до вели­чины, кратной 1 см:}

_{Усилия Nст, кН, воспринимаемое стыком колонны, определяется по формуле:}

_{Распределение давления в торцевых листах принимается под углом, тангенс которого равен 1,5. При этом площадь контакта по периметру сварных швов, см2,}

_{Площадь контакта под центрирующей прокладкой, см2,}

_{δ = 2 см — толщина торцевого листа}

_{Общая площадь смятия в стыке:}

_{Усилия, передаваемые на сварные швы, кН,}

_{Толщина сварных швов принимается с округлением до величины, кратной 0,1см:}

=150 МПа– расчётное сопротивление сварного шва;

N _ш– усилие, кН:

Суммарная длина сварных швов с учётом непроваров, см:

Принимаю h _ш =0,6см

Прочность концов колонн в местах обрыва продольной арматуры обеспечива­ется дополнительными поперечными сетками косвенного армирования. При этом должно выполнятся условие [1, п.3.41]

N _ст = 1120,69910³ Н

A _loc1 = 884 см²– площадь смятия

_{Rb =15,3 МПа - расчётная призменная площадь бетона}

_{0,75 – коэффициент учитывающий неравномерность распределения нагрузки по контакту колонн.}

_{R s ,xy = 365 МПа – расчётное сопротивление арматуры сеток ( А – III )}

_{Коэффициент косвенного армирования:}

_{n = 5 – число стержней сетки в одном направлении}

_{A sx = 0,126 см2 – площадь сечения одного стержня сетки Ø4 Вр – I}

_{Lx = 30 см – длина стержня сетки}

_{S = 15 см – расстояние между сетками}

_{Площадь сечения бетона, заключённого внутри контура сеток :}

_{Коэффициент эффективности косвенного армирования φ определяется по формуле:}

_{Коэффициент φs учитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия, определяется по формуле:}

N_ст = 1120,699 кН < 1391,72 кH (19,4 %) условие выполняется.