- •1. Классификация промысловых систем сбора и транспорта скважинной продукции. Требования к системам сбора. Преимущества и недостатки различных систем сбора.
- •Выбор той или иной системы обусловлен рядом технологических и исторических факторов.
- •2.Классификация продукции г-овой промышленности. Требования к качеству газа, подаваемого в мг. Основные требования к качеству сжиженных газов и стабильного конденсата.
- •Требования к качеству г, подаваемого в мг:
- •4. Выбор структуры системы сбора и местоположение объектов по подготовке у/в-го сырья на гкм.
- •5. Тепловой расчёт в шлейфах.
- •5,. Гидравлический расчёт шлейфов.
- •6. Снижение пропускной способности трубопроводов при эксплуатации ГиГкм. Причины, вызывающие снижение пропускной способности, методы предупреждения и борьба с ними.
- •7. Общая характеристика г-овых гидратов. Условия образования гидратов. Влияние различных различныхфакторов на процессы образования и разложения гидратов.
- •Где I и y – относительные плотность и молярная доля г/о-теля.
- •9. Физико-химические св-ва ингибиторов. Метанол, гликоли, новые ингибиторы…….
- •10. Определение расхода нелетучего и летучего ингибитора.
- •13. Методы борьбы с солеотложениями в пр-се добычи и подготовки газа…
- •14. Способы разрушения отложения солей….
- •15. Теоретические основы сеп-и. Основные типы конструкций сеп-в и их экспл-е пок-ли. Принцип работы сеп-в.
- •16. Технол-й расчет гравитационных сепараторов с жалюзийными насадками
- •18. Общая характеристика прямоточных центробежных элементов. Газовый сепаратор Центробежный Регулируемый.
- •20. Расчет процесса дросселирования п Газа.
- •25. Технологические схемы промысловой обработки г методом нтс
- •26.Периоды работы установок нтс. Выбор режима.
- •27.Расчетная схема газового эжектора. Основные технологические показатели эжекторов.
- •28. Технологическая схема унтс с тедандерно-компрессорными агрегатами.
- •29. Абсорбц-я осушка природного газа. Жидкие осушители и их свойства.
- •31. Определение основных величин, характеризующих процессы осушки газа и регенерации дэГа. Кратность циркуляции дэГа…….
- •32. Отработка дэГа в абсорберах…….
- •33. Опыт эксплуатации и модернизации технологического оборудования укпг на унгкм
- •34. Опыт нормирования и прогнозирования потерь дэГа на укпг сеноманской залежи угкм.
- •37. Совершенствование технологии подготовки газа на месторождениях Кр. Севера.
- •38. Технология схема укпг-1в ягкм. Однореагентная схема с использованием метанола.
- •39. Адсорбционный способ осушки газа
- •1.Особенности притока газа к забою газовой скважины
- •2.Фазовые состояния углеводородных систем: условия равновесия, двухфазная система.
- •Количественное решение двухфазной системы:
- •3. Явления обратной конденсации и испарения.
- •4. Эффект Джоуля – Томсона…..
- •5. Газовые скважины. Требования к конструкции скважин и выбор диаметра эксплуатационной…
- •Определение диаметра фонтанных труб газовой скважины:
- •6. Наземное и подземное оборудование скважин
- •7.Средства регулирования технологическим режимом работы скважины (диафрагмы……
- •8. Конструкция и оборудование скважин при орэ
- •9. Конструкция и оборудование скважин при добыче газа с кислыми компонентами.
- •10. Конструкция и оборудование скважин в районе ммп.
- •11. Эксплуатация добывающих скважин газлифтным способом на месторождениях с нефтяными оторочками.
- •12. Особенности вскрытия продуктивного газового пласта. Оборудование забоя добывающей скважины.
- •13. Приборы и аппаратура применяемые при исследованиях газовых и газоконденсатных скважин. Глубинные манометры, термометры….
- •14. Исследование пластов и газовых скважин. Общие положения. Обвязка газовых скважин….
- •15. Технология проведения исследований скважин на стационарных режимах.
- •16. Исследование скважины на нестационарных режимах и подготовка скважины к исследованию. Технология проведения исследования….
- •17. Методика обработки и интерпритации результатов исследования на нестационарных режимах с целью определения параметров плас.
- •18. Технологический режим работы вертикальной газовой скважины при постоянной депрессии и постоянном забойном давлении.
- •19. Технологический режим работы вертикальной газовой скважины при постоянном дебите или постоянной скорости фильтрации.
- •20.Технологический режим работы горизонтальной газовой скважины при постоянной депрессии и постоянном забойном давлении.
- •22. Эксплуатация газовых скважин в условиях разрушения коллектора. Общие положения о режиме работы скважины при разрушении пзп, устойчивость горных пород.
- •23. Технологический режим работы газовой скважины продуцирующей агрессивные компоненты.
- •24. Виды коррозии газопромыслового оборудования и защита от нее..
- •25. Влагосодержание природных газов. Общая характеристика гидратов и условия их образования.
- •26. Гидраты индивидуальных и природных углеводородных газов.
- •27. Образование гидратов в добывающих скважинах и способы их устранения…
- •28 Предупреждение и борьба с образованием гидратов природных газов. Основы ингибирова..
- •29. Особенности эксплуатации обводняющихся газовых и газоконденсатных месторождений. Применение химреагентов….
- •30. Использование кислотных и щельчных составов, применяемых в процессах обработки пзп. Выбор метода.
- •31. Механические методы интенсификации притока (грп, гпсп)….
- •33. Безопасность труда в газовом хозяйстве. Выполнение газоопасных работ.
- •34. Технологирческий режим работы вертикальной скважины обводняющейся подошвенной водой.
- •35. Солеобразование в добывающих газовых скважинах. Методы удаления солеотложений.
- •36. Принцип работы газлифтного подъемника непрерывного и периодического действия.
- •37. Влияние песчаной пробки на технологический режим работы горизонтальной газовой скважины. Методика расчета критической депрессии разрушения пзп.
- •38. Газоконденсатные исследования скважин. Цели и задачи исследований…..
- •39. Уравнения состояния природных газов
- •32. Определение зоны возможного гидратообразования и безгидратного режима работы газовой скважины.
- •1. Приближенная методика расчета Сайклинг-процесса
- •2. Понятие пластового и горного давлений. Определение приведенного пластового р в гз и его расчет по замерам пластового давления в скв. Определение среднезвешенного пластового р в гз.
- •3. Использование принципа суперпозиции в расчетах внедрения краевой воды в газовую залежь круговой формы.
- •4. Теория укрупненной скважины Ван-Эвердингена и Херста для расчета внедрения воды в газовую залежь (случаи постоянного дебита и постоянной депрессии).
- •5.Соотношение контурного и средневзвешенного пластового давления в газовой залежи круговой формы (вывод).
- •6.Конечно-разностный аналог дифференциального уравнения неустановившейся одномерной фильтрации жидкости с единичными коэффициентами (вывод).
- •7. Решение системы конечно-разностных уравнений методом прогонки (для случая неустановившейся плоскопараллельной фильтрации жидкости в пласте с единичными коэффициентами).
- •9. Классификация месторождений природных газов.
- •10.Учет в уравнении материального баланса газовой залежи деформации коллекторов.
- •12. Особенности расчета показателей разработки в период падающей добычи в условиях газового режима (для технологического режима эксплуатации скважин постоянной депрессии на пласт).
- •14.Фазовая диаграмма газоконденсатных смесей и особенности разработки газоконденсатных месторождений на истощение.
- •15.Понятие и определение параметров средней скважины.
- •16. Приближенная методика расчета внедрения воды по схеме "укрупненной" скважины.
- •17.Системы разработки многопластовых (многозалежных) месторождений и условия их применения. Понятие "эксплуатационный объект".
- •19. Расчет добычи конденсата по данным дифференциальной конденсации.
- •21. Вывод уравнения материального баланса газовой залежи для водонапорного режима.
- •23. Вывод уравнения материального баланса для газовой залежи при газовом режиме.
- •25.Режимы газовых залежей. Характерные зависимости приведенного пластового давления от накопленной добычи газа.
- •28. Особенности расчетов внедрения воды в газовые залежи круговой формы со слоисто-неоднородными коллекторами.
- •30. Вывод уравнения материального баланса газовой залежи для водонапорного режима.
- •26. Приближенная методика расчета внедрения воды по схеме "укрупненной" скважины.
- •27.Фазовая диаграмма газоконденсатных смесей и особенности разработки газоконденсатных месторождений на истощение.
- •31. Основные разделы проекта разработки месторождения и порядок его рассмотрения.
- •35.Особенности разработки нефтегазоконденсатных залежей и формирования газоконденсатонефтеотдачи.
- •38. Средства и методы контроля над разработкой месторождений природного газа.
- •33. Вывод уравнения материального баланса для газовой залежи при газовом режиме.
- •39.Фазовая диаграмма газоконденсатных смесей и особенности разработки газоконденсатных месторождений на истощение.
- •37.Системы разработки многопластовых (многозалежных) месторождений и условия их применения. Понятие "эксплуатационный объект".
- •32.Режимы газовых залежей. Характерные зависимости приведенного пластового давления от накопленной добычи газа.
38. Технология схема укпг-1в ягкм. Однореагентная схема с использованием метанола.
На рис.1 предст-на схема однореаг. осушки газа. Поступающий на УКПГ Г содержащий метанол подают на первичную сепрарацию в сеп-р 1, где из него выделяют ВМР, и УВ конд-т. Осепарир-й газ прох-т доп-ю оч-ку в сепар-й секции аб-ра 1-й ступени (2) и пост-ет в массообм-ю секцию абс-ра на контактирующие с отработанным инг-ром г/о-ния ВМР, а отсавшуюся после контактирования часть ВМР с глухой тарелки пост-ет в блок рег-ции 6, откуда регенер-й метанол подают в поток Г для повторного исп-я в кач-ве инг-ра г/о-ния. Выделенная при сеп-ции на 1-й ступени в сеп-ре 1 а абс-ре 2 жид-кие фазы поступают в ем-ть 5, где происх-т разд-е на Г, вод. фазу и жидкий УВ. Вод. фазу напр-ют в промстоки, а газ-ю – в кубовую часть аб-ра 10. УВ жид-ть из ем-ти 5 охл-ют в рекупер-м т/обм-ке до t -10C...-24C и подают на противоточное контактирование с газом в абс-р 10. В поток газа из аб-ра 2, сод-й пары метанола, доп-но закачивают метанол, после чего газ ох-ют в возд-м хол-ке 3, в рекуп-м теплообм-ке 4 и напр-ют в сепар-р 7. В сеп-ре 7 газ отд-ют от сконденсир-й жид-ти и ч/з эжектор 8 и дроссель 9 подают в абс-р 10. Охл-й за счет расшир-я Г пост-ет на противоточное контакт-е с УВ жид-ю из ем-ти 5. Обработанный в абс-ре Г нагревают в теплообм-ке 4 и напр-ют потребителям. Выделенную жид-ть объед-ют с жид-ю из сеп-ра 7. Образующуюся смесь нагр-ют в рекупер-м теплообм-ке 11 до t -1...-7 C и напр-ют в ем-ть 12 для раздел-я на газ-ю, водную и жид-ю УВ фазу. Жид-й УВ из ем-ти 12 подают потреб-м, а газы дегазации ч/з эжектор 8 подают в абс-р 10. Вод. фазу, сод-ю метанол, подают на контакт-е с Г в абс-р 2.
39. Адсорбционный способ осушки газа
Когда необходимо снизить содержание паров до 0,01 г/м3 и < часто используют твердые сорбенты 2(боксит, активированная окись Al, активированный уголь, силикагель, цеолиты или молекулярные сита и др.). Сущность ад-ции заключается в том, что на огромный удельной поверхности сорбента, имеющего большое число капиллярных пор размер которых соизмерим с диаметром молекул воды, ад-ся молекулы воды и других веществ. Размеры пор настолько малы, что в них проявляются силы молекулярного притяжения, которые захватывают и удерживают молекулы адсорбируемого вещества. Чем > удельная поверхность, т. е. чем > пористость ад-та, тем > сорбционную способность он имеет. Удельная поверхносьть промышленных ад-тов достигает нескольких сот м2 на 1 гр. ад-та. Промышленные ад-ты должны удовлетворять следующим требованиям: – высокая равновесная ад-ная емкость по отношению к воде; – обратимость ад-ции и простота регенерации; – высокая скорость ад-ции;
– малое сопротивление потоку газа; – высокая механическая прочность, предотвращающая дробление и распыление ад-та; – химическая инертность;
– небольшие объемные изменения в зависимости от t и степени насыщения; – дешевизна.
При увеличении t увеличивается энергия адсорбируемых молекул и они могут освобождаться из сорбента, на этом основан принцип десорбции, т. е. путем увеличения t насыщенного ад-та до t=200-300оС.
Газ со скважины направляемый на осушку твердыми сорбентами предварительно отделяется от ж-ти и механических примесей в сепараторах при Р близком к устьевому и t несколько превышающей t образования гидратов. А при наличие H2S и СО2необходимопровести предварительную очистку. Требуемое кол-во ад-та:
С1=QWt/a (1)
где С1 – кол-во ад-та, кг; Q – кол-во осушаемого газа, м3/ч; W – кол-во влаги поглощаемой ад-том, кг/м3;
а – активность ад-та, а=4-7 %; t – время работы, ч.
Обычно ад-т размещают в 2-3 слоя с общей высотой равной 2-3 диаметра аппарата. Высота ад-ра д. б. минимум в 3 раза > его диаметра. Схема загрузки ад-ра для условий месторождения Медвежье на рис. 1.В качестве сорбента в ад-рах используется комбинированная загрузка силикагелей. Защитный слой крупнопористый силкагель типа В. Основной осушающий слой мелкопористый силикагель типа А. Характеристики силикагелей в табл. 1. Табл. 1. Характеристика импортного силикагеля. Верхний слой крупнопористого силикагеля предназначен для защиты основного слоя от капельной ж-ти выносимой из входного сепаратора. Слой муллита представляет собой твердые частицы близкие по форме к сфере d=7-40 мм, необходим для > равномерного распределения по сечению аппарата. Расчетный срок службы загрузки ад-та при работе параметрах указанных в табл. 2 составляет 2 года. Динамическая активность силикагеля уменьшается с продолжительностью использования. Динамическая активность характеризует текущее состояние сорбента при условиях его в аппарате. Статистическая активность характеризует состояние полного насыщения сорбента при данных t и Р в равновесных условиях. Статистическая и динамическая активность сорбентов измеряется числом гр. поглощенных у/в и воды, приходящихся на 100 гр. ад-та. Из рис. 2. следует, что в течении 2 лет динамическая емкость ад-та по воде снижается с 20-24 % до 6-8 %. Тяжелые у/в содержащиеся в газе влияют на поглотительную способность ад-тов по влаге. Сравнительные результаты опытов показывают, что влагоемкость силикагеля при осушке природного газа в среднем в 1,32 раза < чем при осушке чистого метана. Точка росы при осушке чистого метана на 18-20оС ниже, чем при осушке газа содержащего тяжелые у/в. Это объясняется тем, что первыми ад-ся молекулы тяжелых у/в, занимая наиболее активные центры поверхности ад-та и не вытесняются молекулами воды при осушке газа. Результаты исследований показали что сростом увлажненности газа динамическая емкость силикагеля по у/в снижается. Данные позволяют дать его количественную оценку при соотношении концентрации воды и у/в равным 1, что соответствует промысловым данным, емкость силикагеля по С7–С12 составляет 3-6 %. Рис. 3.Зависимость динамической емкости силикагеля от увлажненности приведена. Принципиальная схема адсорбционной осушки газа на Месторождении Медвежье (рис. 4.). Система ад-ной осушки газ включает в себя в качестве основного элемента 2-х сорбционную ад-ную установку с неподвижным слоем силикагеля. Режим работы приведен в табл. 2. Процесс десорбции осуществляется частью осушенного газа отбираемого от основного сырьевого потока в объеме 8100 м3/час. Десорбционный газ поступает на вход дожимного компрессора 5, компремируется на 0,1-,02 МПа > Р осушки и поступает в печь 4, для подогрева до требуемой t десорбции. Пройдя ч/з ад-р десорбционный газ совместно с продуктами десорбции проходит воздушный холодильник 6. Сепаратор газа регенерации 3, где из него выделяются продукты десорбции и газ обратно поступает в технологическую линию до сепаратора I ступени. Эффективность процесса десорбции составляет 80-90 %, при этом при проскоковой t точка росы –30оС (Р=7,5 МПа). Динамическая активность силикагеля по воде и у/в составляет, в начальный период его эксплуатации, соответственно 15-19 % и 8-10 %. Точка росы по воде вначале стадии ад-ции составляет –45…–38оС. При этих условиях на ад-ной установке выделяется 0,2–0,25 см3/м3 тяжелых у/в. При этом часть легких у/в с tкип<160-165оС вытесняется водой и > тяжелыми у/в и выносится сухим газом в магистральный газопровод. Тяжелые у/в с tкип=290оС сорбируются силикагелем, но при t газа регенерации на входе 210-230оС и на выходе 180-185оС десорбируются не полностью, при этом t точка росы будет не > –25…–30оС. Извлечение тяжелых у/в при этом будет порядка 80 %.