- •Кафедра техники и технологии горного производства утверждаю
- •Разработка угольных и рудных месторождений
- •Содержание
- •Исходные данные
- •Рекомендации по выполнению курсового проекта
- •Краткая горно-геологическая характеристика месторождения
- •5.2 Обоснование способа вскрытия и вида карьерного транспорта
- •5.3 Форма трасс капитальных траншей
- •5.4 Расчёт параметров перемещения грузов по внешней капитальной траншее карьера
- •5.4.1 Расчёт полезной массы поезда
- •5.4.2 Расчёт пропускной и провозной способности траншеи
- •Необходимое число путей в траншее
- •Сечение капитальных траншей внешнего и внутреннего заложения
- •Объём капитальной траншеи внешнего заложения
- •Трасса внутренней капитальной траншеи
- •Построение плана карьера с системой капитальных траншей
- •Определение угла наклона нерабочего борта карьера
- •Результаты проекта
- •Список использованной литературы
5.3 Форма трасс капитальных траншей
Для уменьшения расстояния транспортирования горной массы выход на поверхность внешней капитальной траншеи, согласно исходным данным, должен быть направлен на Юг, Юго-запад. Так как Южный борт карьера рабочий, то траншею закладываем с Западной стороны карьера и её нижняя часть должна выходить на горизонт + 75 м северного борта. Примерная конструкция узла примыкания внешней капитальной траншеи к борту карьера представлена на рисунке 5.2. Радиус поворота трассы траншеи Rт = 400 м принят из условий минимизации дополнительного удельного сопротивления движению железнодорожного транспорта от кривизны пути, а также минимизации влияния массы груженых локомотивсоставов и вибрации ж.д. путей на устойчивость борта карьера в наносах. Верхние уступы карьера сдвоены и находятся в конечном положении. Расположение внешней траншеи позволяет, при необходимости, разнести западный борт или провести по этому борту внутреннюю капитальную траншею для глубокого ввода ж.д. транспорта в карьер. Ниже горизонта + 75 м залежь вскрывается капитальной наклонной полутраншеей на северном борту карьера. Траншея формируется при постановке борта в конечное положение.
Форма трассы траншеи – тупиковая. Примыкание рабочих горизонтов к трассе двухстороннее на рабочих площадках, которые служат промежуточными разъездами. Полная длина промежуточного разъезда (300 ÷ 350) м. Тупики также являются разъездами и служат как для скрещения и обмена поездов, так и для изменения направления движения. При двухпутных траншеях для увеличения пропускной способности в тупиковых пунктах примыкания устраивают телескопические разъезды их 3-х путей, полная длина тупика составляет (500 ÷ 600) м.
а)
+ 200 (hп.н.)
+ 200 (hп.н.)
Рис. 5.2. Схема к расчету объема внешней капитальной траншеи (α), узел примыкания внешней траншеи к борту карьера (б) : 1 - подошва траншеи шириной ВТ ; 2 – борт карьера; 3 - борт траншеи;
ip – подъём траншеи.
5.4 Расчёт параметров перемещения грузов по внешней капитальной траншее карьера
Провозная способность карьерных путей и производитель-ность транспортной системы карьера определяется по ограничи-вающему перегону и полезной массе поезда Gпол. Ограничивающим перегоном является внешняя капитальная траншея карьера.
Характеристики подвижного состава (Привести характеристику тягового агрегата Таблица 9.22 [1] и думпкара 2ВС – 105, Таблица 9.23 [1]).
5.4.1 Расчёт полезной массы поезда
Величина полезной массы (груза) поезда с тяговым агрегатом:
Gпол = nд * gд + nм.в. * gм.в., т (5.1)
где: nд , gд – число и грузоподъёмность, соответственно, думпкаров в локомотивосоставе gд =105 т (см. характеристику);
nм.в. и gм.в – число и грузоподъёмность моторных вагонов тягового агрегата, соответственно.
Для ОПЭ 2 число вагонов nм.в. = 2 шт., грузоподъёмность моторного думпкара gм.в = 45 т (по данным ЛГОКа).
Число думпкаров nд в составе зависит от расчетной массы (Мс) прицепной части поезда, которая определяется из условия равномерного движения поезда на руководящем уклоне с полным использованием сцепного веса локомотива [1]
Мс = Мл (1000 * ψ * кс - ω0 – ip – wR) / (ω0 + ip + wR), т (5.2)
где: Мл = 372 т – сцепная масса ОПЭ 2;
Ψ = (0,27 ÷ 0,29) – расчётный коэффициент сцепления тягового агрегата ОПЭ 2 при движении;
кс = (0,95 ÷ 0,96) – коэффициент использования сцепной массы для тяговых агрегатов;
ω0 = 2,5 Н/кН – основное удельное сопротивление движению поезда;
ip = 50 ‰ – руководящий уклон, принятый в проекте;
wR – дополнительное удельное сопротивление движению поезда от кривизны пути, Н/кН [1].
wR = 700 / Rт, Н/кН (5.3)
где: Rт = 400 м – радиус поворота трассы внешней траншеи (см. рис. 5.2).
wR = 700 / 400 = 1,75
Длина кривой поворота трассы составляет (1–2) % от общей её длины и практически не может повлиять на режим работы двигателей тягового агрегата, поэтому значение wR при расчёте Мс можно не учитывать.
Подставив значения показателей в формулу (5.2), получим минимальное и максимальное значение Мс.
Число думпкаров в составе:
nд = Мс / gд * (1 + kт), шт. (5.4)
где: gд = 105 т – грузоподъёмность думпкара 2 ВС – 105;
kт = 0,46 – коэффициент тары думпкара;
Мс – принимаем среднее расчётное значение (см. выше).
Подставив полученное значение nд в формулу (5.1), получим величину полезной массы (груза) локомотивсостава. Например, для локомотивсостава из 10ти думпкаров 2 ВС – 105 ОПЭ 2 полезная масса Gпол = 1140 т.