4 Исследование модели энергосилового расчета четырехвалковой клети
4.1 Определение энергосиловых параметров
Таблице 4.1 - Параметры усилия и мощности четырехвалковой клети
№ клети п/п |
200 |
600 |
N0 |
N1 |
||
Р |
N |
Р |
N |
|||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
1 |
5,89 |
445,68 |
11,38 |
442,54 |
132,68 |
663,4 |
2 |
5,1825 |
1899,2 |
10,937 |
4001,94 |
464,39 |
491,7 |
3 |
4,95 |
2935,8 |
12,23 |
4636,92 |
295 |
311,4 |
4 |
4,44 |
4256,62 |
12,5 |
5104,64 |
186,8 |
193,7 |
5 |
4,136 |
2863,55 |
14,573 |
3057,82 |
116,2 |
23,6 |
В данном расчете определили параметры и мощности четырехвалковой клети при двух вариантах соотношений бочек валков.
Таблице 4.2 - Энергосиловые параметры четырехвалковой клети
№ клети п/п |
МН |
Вариант главного привода |
, мм |
|
||||||||||
Рабочие валки |
Опорные валки |
|||||||||||||
|
мм |
|
|
|
мм |
мм |
кНм |
|||||||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|||
Dр=200; Dоп=1500 |
||||||||||||||
1 |
5,89 |
0,0023 |
0,2664 |
1,68 |
-19,57 |
-0,035 |
-3,593 |
-26,63 |
-147 |
0,9273 |
7,516 |
|||
2 |
5,1827 |
0,0023 |
0,2638 |
1,68 |
13,95 |
0,0247 |
2,434 |
18,55 |
104,9 |
2,6946 |
17,842 |
|||
,
мм
кНм
Продолжение таблицы 4.2
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
3 |
3,846 |
0,0023 |
0,2629 |
1,68 |
13,4 |
0,0249 |
2,452 |
18,68 |
100,8 |
2,615 |
15,425 |
4 |
3,312 |
0,0023 |
0,2608 |
1,68 |
12,06 |
0,025 |
2,461 |
18,74 |
90,68 |
2,5362 |
15,828 |
5 |
2,203 |
0,0023 |
0,2595 |
1,68 |
2,15 |
0,0254 |
2,51 |
19,09 |
85,93 |
1,3847 |
35,495 |
Dр=600; Dоп=1500 |
|||||||||||
1 |
11,38 |
0,0023 |
0,785 |
1,68 |
-54,5 |
-0,018 |
-15,592 |
-13,69 |
-136,8 |
1,429 |
2,504 |
2 |
5,1826 |
0,0023 |
0,783 |
1,68 |
92,7 |
0,0358 |
7,7 |
19,5 |
232,2 |
8,083 |
4,729 |
3 |
12,2303 |
0,0023 |
0,789 |
1,68 |
68,5 |
0,0163 |
4,82 |
12,34 |
171,5 |
5,015 |
4,753 |
4 |
12,5003 |
0,0023 |
0,79 |
1,68 |
49,3 |
0,0108 |
3,161 |
8,2 |
123,5 |
3,241 |
4,712 |
5 |
14,5734 |
0,0023 |
0,8 |
1,68 |
16,03 |
0,0077 |
2,21 |
5,86 |
109,9 |
1,259 |
7,927 |
В данном расчете определили энергосиловые параметры клети при двух вариантах соотношений бочек валков и для разных схем привода.
4.2 Определение моментов и мощности двигателя
Таблице 4.3 – Моменты и мощности двигателей клетей “кварто”
№ клети п/п |
Dр , мм |
Вариант главного привода |
||||
через раб. валки |
через опор. валки |
через раб. валки |
через опор. валки |
|||
Мдв , кНм |
Nдв , кВт |
|||||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
1 |
200 |
43,49 |
326,7 |
1774,31 |
1777,07 |
|
600 |
121,11 |
304 |
1647,1 |
1653,8 |
||
2 |
200 |
31 |
233,11 |
2108 |
2113,54 |
|
600 |
206 |
516 |
4669,3 |
4678,4 |
||
3 |
200 |
29,8 |
224 |
3376,8 |
3386,88 |
|
600 |
381,1 |
152,2 |
5754 |
5762,4 |
||
4 |
200 |
268 |
201,51 |
5065,2 |
5078,08 |
|
600 |
109,6 |
274,4 |
6902 |
6916 |
||
5 |
200 |
4,8 |
190,96 |
1194,4 |
6365,18 |
|
600 |
35,6 |
244,2 |
2968,5 |
8140,7 |
||
В данном расчете определили моменты и мощности двигателя клетей при двух вариантах соотношений бочек валков и для разных схем привода.
4.3 Определение горизонтального смещения рабочих валков. Исследование влияния смещения на различные параметры клети
Таблице 4.4 – Горизонтальные смещения рабочих валков в качестве реакций при смещении
|
2Rp, Dр = 200мм |
2Rp, Dр = 600мм |
||
через рабочие валки |
через опорные валки |
через рабочие валки |
через опорные валки |
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
0 |
-25,9 |
117,1 |
-26,2 |
114,8 |
Продолжение таблицы 4.4
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
1 |
-32 |
111 |
-31,1 |
109,8 |
2 |
-38,1 |
104,9 |
-36,1 |
104,9 |
3 |
-44,2 |
98,8 |
-41 |
100 |
4 |
-50,3 |
92,7 |
-46 |
95 |
5 |
-56,4 |
86,6 |
-50,9 |
90,1 |
6 |
-62,5 |
80,5 |
-55,8 |
85,1 |
7 |
-68,6 |
74,4 |
-60,8 |
80,2 |
8 |
-74,7 |
68,3 |
-65,7 |
75,3 |
9 |
-80,7 |
62,1 |
-70,6 |
70,3 |
10 |
-86,8 |
56 |
-75,6 |
65,4 |
4.4 Исследование условий пробуксовки в межвалковом контакте
Рассматриваем условия пробуксовки в пятой клети при осуществлении привода через опорные валки, при диаметре рабочих валков 200 мм.
Таблице 4.5 – Условия пробуксовки, при разных значениях натяжения полосы
1 |
N0 = -10 кН |
N1 = const |
=0,029 |
P = 7,04 МН |
Nпр = 6358,27 Вт |
||
2 |
N0 = +10 кН |
N1 = const |
=0,0345 |
P = 6,78 МН |
Nпр = 6596,48 Вт |
||
3 |
N0 = const |
N0 = -10 кН |
=0,006 |
P = 6,97 МН |
Nпр = 6682,86 Вт |
||
4 |
N0 = const |
N0 = +10 кН |
=0,002 |
P = 6,85 МН |
Nпр = 6272,30 Вт |
В данном расчете определили отсутствие пробуксовки пятой клети
Заключение
В данном курсовом проекте провели исследование модели энергосилового расчета клети “кварто” для разных схем привода и двух вариантов соотношений бочек валков на реальном режиме прокатки действующего пятиклетевого стана 1700 ЧерМК ОАО “Северсталь”.
При выполнении данного курсового проекта, имеющего целью реконструкцию действующих агрегатов и разработку усовершенствования режимов их функционирования, использовали различные виды обеспечения: математическое (методы расчета, математические модели, программные средства и т.д.), проектно-конструкторское (чертежи базовых вариантов машин и узлов, системы компьютерного проектирования, программные средства САПР, базы данных о стандартных элементах конструкций и др.), технологическое (методы расчета технологических параметров и их оптимизации).
Список литературы
1 Гарбер Э.А. Станы холодной прокатки (теория, оборудование, технология) — М.: ОАО “Черметинформация”; Череповец ГОУ ВПО ЧГУ, 2004 —416 с,
2 Гарбер Э.А. Производство проката: Справочное издание. Том 1. Книга 1. Производство холоднокатаных полос и листов (сортамент, теория, оборудование, технология). — М.: Теплотехник 2007. — 368 с.
3 Рудской А.И., Лунев В.А. Теория и технология прокатного производства. — СПб.: Наука, 2005. — 540 с.
4 Интернет источники: allbest.ru
|
|