Сведения о твердом балласте и цементировке: При постройке на судно уложено 104,3 г твердого балласта. Данные по судну порожнем, для которых составлена информация по остойчивости:
DО = 1405 т; ХGд = -1,23 м; ZGд = 5,60 м.
ТАБЛИЦА ТВЕРДЫХ ГРУЗОВ
Твердые грузы |
Масса Р m |
Возвышение Ц.Т. над ОП Zg m |
Момент Относительн ОП Мz =P.Zgtm |
Отстояние Ц.Т. от Миделя Xg m |
Момент Относи тельно Миделя Mx=P.Xgtm |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Судно порожнем |
1405 |
5,6 |
7865 |
-1,23 |
-1732 |
Снабжение, экипаж, провизия |
55,2 |
7,93 |
437,6 |
-12,4 |
-682 |
Охлажденная рыба в трюме 22 – 42 шп |
148,8 |
3,90 |
580,3 |
5,5 |
818 |
Соленая рыба в трюме 22 – 43 шп |
132,0 |
3,90 |
514,8 |
10,2 |
1346 |
Консервы на складе консервов 69 – 78 шп |
13,6 |
5,68 |
77,2 |
-18,3 |
-249 |
Рыбная мука на складе рыбной муки 63 – 70 шп |
26,8 |
4,94 |
132,4 |
-13,7 |
-367 |
Тара и упаковочные материалы |
16,8 |
4,45 |
74,8 |
-0,8 |
-13 |
Компоненты для производства (соль специи) |
58,0 |
3,25 |
188,6 |
7,3 |
424 |
Лед с берега |
43,0 |
3,25 |
139,8 |
6,0 |
258 |
Жидкие грузы и сырье в производстве |
13,6 |
7,84 |
106,7 |
-20,2 |
-275 |
Груз на палубе |
10,0 |
9,60 |
960,0 |
-16,8 |
-168 |
Груз на грузовом гаке стрелы |
10,0 |
19,20 |
192,0 |
-16,8 |
-168,0 |
Обледенение |
60,0 |
9,0 |
540,0 |
7,5 |
450 |
ТАБЛИЦА РАСПОЛОЖЕНИЯ БАЛЛАСТНЫХ ЦИСТЕРН
Наименование цистерн |
Район расположения
|
Количество балласта. т |
Центр тяжести относительно основной. м |
Форпик |
нос - 5 шп. |
20,0 |
2,88 |
Цистерна ДТ-2 |
23-43 шп. ЛБ |
15,4 |
0,68 |
Цистерна ДТ-3 |
23-43 шп. ПрБ |
15,4 |
0,68 |
Цистерна ДТ-4 |
23-43 шп. ДП |
41,0 |
0;57 |
ТАБЛИЦА
ЖИДКИХ ГРУЗОВ
Жидкие грузы |
Масса Р m |
Возвышение Ц.т. над Основной Zg m |
Момент Относ-но Основной Мz =P.Zgtm |
Отстояние Ц.Т. от Миделя Xg m |
Момент Относи Тельного Миделя Mx=P.Xgtm |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Судно порожнем |
1405 |
5,6 |
7865 |
-1,23 |
-1732 |
Снабжение, экипаж, провизия |
55,2 |
7,93 |
437,6 |
-12,4 |
-682 |
Диптанк ДТ-1, 5-13 шп. ДП |
31,1 |
1,69 |
52,6 |
20,2 |
628 |
Цистерны ДТ-2 и ДТ-3, 23-43 шп |
25,0 |
0,68 |
17,0 |
5,4 |
136 |
Цистерны ДТ-4, 23-43 шп, ДП |
32,7 |
0,57 |
18,6 |
6,2 |
203 |
Цистерны ДТ-5, 64-77 шп, ДП |
16,7 |
0,26 |
4,3 |
-15,7 |
-262 |
Отстойная цистерна ДТ-6, 64-71 шп Пр Б |
10,6 |
2,17 |
23,0 |
-14,3 |
-152 |
Цист сепарированного топл ДТ-7 64-71 шпПрБ |
8,8 |
1,89 |
16,7 |
-14,3 |
-126 |
Цистерна ДТ-8 ЛБ 78 шп-корма |
47,2 |
5,18 |
244,5 |
-23,6 |
-1114 |
Цистерна ДТ-9 78 шп корма Пр Б |
48,3 |
5,18 |
250,2 |
-23,6 |
-1140 |
Расходная цистерна ДТ-10, 59-64 шп ЛБ |
4,3 |
5,61 |
24,1 |
-10,9 |
-47 |
Цистерна ДТ-12, 64-71, шп ЛБ |
4,7 |
1,73 |
8,1 |
-14,8 |
-70 |
Переливная цистерна ДТ-10, 59-64 шп ЛБ |
3,1 |
0,33 |
1,02 |
-11,0 |
-34,1 |
Цистерна ДТ-13 43-64 Пр. Б |
18,4 |
0,47 |
8,6 |
-5,1 |
-93 |
Цистерна котельной воды КТ-1 Пр Б 2-е дно 43-64 шп |
22,1 |
0,47 |
10,4 |
-5,1 |
-112,7 |
Отстойная цистерна котельной воды КТ-2 Л Б МКО 61-64 шп |
2,34 |
3,5 |
8,2 |
-11,3 |
-26,4 |
Расходная цистерна котельной воды КТ-3 Л Б МКО 57-58 шп |
0,96 |
5,6 |
5,4 |
-8,8 |
-8,4 |
Цист основного запаса смазочного масла 44-58 шп ЛБ |
8,4 |
0,55 |
4,6 |
-4,1 |
-34 |
Цист отработанного масла 43-62 ЛБ |
13,0 |
0,36 |
4,7 |
-5,9 |
-76,7 |
Цист сепарированного масла 42,5-53,5 шп ЛБ |
0,9 |
5,50 |
5,0 |
0 |
0 |
Напорная цист основной гидросис ВРШ 74-76 шп ЛБ |
0,5 |
4,25 |
2,1 |
-19,0 |
-10 |
Цистерна ПВ-1 14-22 ШП ПрБ |
11,3 |
1,74 |
19,7 |
14,8 |
167 |
Цистерна ПВ-2 14-22 ШП ПрБ |
8,8 |
2,07 |
18,2 |
15,0 |
132 |
Цистерна ПВ-3 14-22 ШП ПрБ |
9,3 |
1,96 |
18,2 |
16,0 |
149 |
Цистерна ПВ-4 14-19 ШП ПрБ |
9,0 |
1,92 |
17,3 |
16,4 |
148 |
Цистерна котельной воды 56-59 шп ЛБ |
4,0 |
3,26 |
13,0 |
-8,4 |
-34 |
Цистерна медицинского жира 64-71 шп ЛБ |
3,9 |
4,14 |
16,2 |
-13,5 |
-25,7 |
Форпик /жидкий балласт/ нос-5 шп ДП |
19,5 |
2,88 |
56,2 |
24,5 |
477,8 |
ТАБЛИЦА
ПОПРАВОЧНЫХ МОМЕНТОВ УЧИТЫВАЮЩИХ
ВЛИЯНИЕ СВОБОДНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ЖИДКИХ
ГРУЗОВ
№ п/п |
Наименование жидких грузов в цистернах |
Района расположения |
Поправочный момент mh т*м |
1 |
Дизельное топливо ДТ - 1 |
5 – 13 шп. ДП |
26 |
2 |
Дизельное топливо ДТ - 4 |
23 – 43 шп. ДП |
54 |
3 |
Дизельное топливо ДТ - 5 |
64 – 77 шп.ДП |
24 |
4 |
Дизельное топливо ДТ - 8 |
78 – 88 шп. Л Б |
27 |
5 |
Дизельное топливо ДТ - 9 |
78 – 88 шп. Пр Б |
27 |
6 |
Дизельное топливо ДТ - 13 |
43 – 64 шп.Пр Б |
29 |
7 |
Жидкий балласт ДТ - 4 |
23 – 43 шп. ДП |
66 |
8 |
Цистерна отработанного масла |
43 – 62 шп. Пр Б |
33,7 |
ТАБЛИЦА СТАТЕЙ НАГРУЗОК
Статьи нагрузок |
Масса Р m |
Возвышение Ц.Т. над ОП Zg m |
Момент Относ-но ОП Мz =P.Zgtm |
Отстояние Ц.Т. от Миделя Xg m |
Момент Относи Тельно Миделя Mx=P.Xgtm |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Судно порожнем |
|
|
|
|
|
Снабжение, экипаж, провизия |
|
|
|
|
|
Диптанк ДТ-1, 5-13 шп. ДП |
|
|
|
|
|
Цистерны ДТ-2 и ДТ-3, 23-43 шп |
|
|
|
|
|
Цистерны ДТ-4, 23-43 шп, ДП |
|
|
|
|
|
Цистерны ДТ-5, 64-77 шп, ДП |
|
|
|
|
|
Отстойная цистерна ДТ-6, 64-71 шп Пр Б |
|
|
|
|
|
Цист сепарированного топл ДТ-7 64-71 шпПрБ |
|
|
|
|
|
Цистерна ДТ-8 ЛБ 78 шп-корма |
|
|
|
|
|
Цистерна ДТ-9 78 шп корма Пр Б |
|
|
|
|
|
Расходная цистерна ДТ-10, 59-64 шп ЛБ |
|
|
|
|
|
Цистерна ДТ-12, 64-71, шп ЛБ |
|
|
|
|
|
Переливная цистерна ДТ-10, 59-64 шп ЛБ |
|
|
|
|
|
Цистерна ДТ-13 43-64 Пр. Б |
|
|
|
|
|
Цистерна котельной воды КТ-1 Пр Б 2-е дно 43-64 шп |
|
|
|
|
|
Отстойная цистерна котельной воды КТ-2 Л Б МКО 61-64 шп |
|
|
|
|
|
Расходная цистерна котельной воды КТ-3 Л Б МКО 57-58 шп |
|
|
|
|
|
Цист основного запаса смазочного масла 44-58 шп ЛБ |
|
|
|
|
|
Цист отработанного масла 43-62 ЛБ |
|
|
|
|
|
Цистерна ПВ-1 14-22 ШП ПрБ |
|
|
|
|
|
Цистерна ПВ-2 14-22 ШП ПрБ |
|
|
|
|
|
Цистерна ПВ-3 14-22 ШП ПрБ |
|
|
|
|
|
Цистерна ПВ-4 14-19 ШП ПрБ |
|
|
|
|
|
Цисте |
|
|
|
|
|
Цистерна медицинского жира 64-71 шп ЛБ |
|
|
|
|
|
Форпик /жидкий балласт/ нос-5 шп ДП |
|
|
|
|
|
Охлажденная рыба в трюме 22 – 42 шп |
|
|
|
|
|
Соленая рыба в трюме 22 – 43 шп |
|
|
|
|
|
Консервы на складе консервов 69 – 78 шп |
|
|
|
|
|
Рыбная мука на складе рыбной муки 63 – 70 шп |
|
|
|
|
|
Тара и упаковочные материалы |
|
|
|
|
|
Компоненты для производства (соль специи) |
|
|
|
|
|
Лед с берега |
|
|
|
|
|
Жидкие грузы и сырье в производстве |
|
|
|
|
|
Груз на палубе |
|
|
|
|
|
Груз на грузовом гаке стрелы |
|
|
|
|
|
ИТОГО ВОДОИЗМЕЩЕНИЕ |
|
|
|
|
|
Обледенение |
|
|
|
|
|
ИТОГО ВОДОИЗМЕЩЕНИЕ С ОБЛЕДЕНЕНИЕМ |
|
|
|
|
|
рна
котельной воды 56-59 шп ЛБ
ТАБЛИЦА ОБЪЕМОВ И КООРДИНАТ ЖИДКИХ ГРУЗОВ
Наименование и расположение цистерн |
Объем нетто куб.м |
Отстояние от миделя Xg (м) |
Отстояние от ОП Zg (м) |
Диптанк ДТ-1, 5-13 шп. ДП |
37,4 |
20,2 |
1,69 |
Цистерны ДТ-2 и ДТ-3, 23-43 шп |
30,0 |
5,4 |
0,68 |
Цистерны ДТ-4, 23-43 шп, ДП |
39,9 |
6,2 |
0,57 |
Цистерны ДТ-5, 64-77 шп, ДП |
20,1 |
-15,7 |
0,26 |
Отстойная цистерна ДТ-6, 64-71 шп Пр Б |
10,2 |
-14,3 |
1,98 |
Цист сепарированного топл ДТ-7 64-71 шпПрБ |
9,2 |
-14,3 |
1,75 |
Цистерна ДТ-8 ЛБ 78 шп-корма |
58,9 |
-23,6 |
5,24 |
Цистерна ДТ-9 78 шп корма Пр Б |
60,2 |
-23,6 |
5,24 |
Расходная цистерна ДТ-10, 59-64 шп ЛБ |
3,45 |
-11 |
0,33 |
Цистерна ДТ-11, 64-71, шп ЛБ |
5,17 |
-10,9 |
5,61 |
Переливная цистерна ДТ-12, 59-64 шп ЛБ |
7,2 |
-14,6 |
2,05 |
Цистерна ДТ-13 43-64 Пр. Б |
5,6 |
-14,8 |
1,73 |
Цистерна котельной воды КТ-1 Пр Б 2-е дно 43-64 шп |
22,1 |
-5,1 |
0,47 |
Отстойная цистерна котельной воды КТ-2 Л Б МКО 61-64 шп |
2,34 |
-11,3 |
3,5 |
Расходная цистерна котельной воды КТ-3 Л Б МКО 57-58 шп |
0,96 |
-8,8 |
5,6 |
Цист основного запаса смазочного масла 44-58 шп ЛБ |
9,45 |
-4,1 |
0,55 |
Цист отработанного масла 43-62 ЛБ |
13,6 |
-5,9 |
0,36 |
Цист сепарированного масла 42,5-53,5 шп ЛБ |
7,67 |
-6,3 |
0,37 |
Напорная цист основной гидросис ВРШ 74-76 шп ЛБ |
2,3 |
-9,1 |
0,5 |
Цистерна ПВ-1 14-22 шп ПрБ |
11,4 |
14,8 |
1,74 |
Цистерна ПВ-2 14-22 шп ЛБ |
8,9 |
15,0 |
2,07 |
Цистерна ПВ-3 14-22 шп ПрБ |
9,4 |
16,0 |
1,96 |
Цистерна ПВ-4 14-19 шп ЛБ |
9,1 |
16,4 |
1,92 |
Цистерна котельной воды 56-59 шп ЛБ |
4,0 |
-8,4 |
3,26 |
Цистерна медицинского жира 64-71 шп ЛБ |
4,1 |
-13,5 |
4,14 |
Форпик /жидкий балласт/ нос-5 шп ДП |
19,5 |
24,5 |
2,88 |
РАСЧЕТ ОСТОЙЧИВОСТИ
Остойчивость судна должна обеспечиваться так, чтобы удовлетворять "Правилам классификации и постройки морских судов" часть IV и V, издания 1970г.
Расчет производим в следующем порядке:
В таблицу 8 (таблица статей нагрузок) вписываются массы всех переменных жидких и твердых грузов в тоннах – Р. Из таблиц 4 и 6 определяем возвышение ЦТ( Zg ) над основной плоскостью в метрах и отстояние ЦТ переменных грузов от плоскости мидель шпангоута (Xg ) в метрах. В случае, если цистерна заполнена не полностью, то данные по ним выбираются из специальных графиков «Кривые емкостей цистерн».
Водоизмещение судна получается как сумма всех масс переменных жидких и твердых грузов в тоннах:
Путем произведение масс соответствующих переменных жидких и твердых грузов в тоннах на аппликату центра тяжести (остояние от основной плоскости) получаем статический момент относительно ОП Mz= P* Zg (т.м.)
Путем произведение масс соответствующих переменных жидких и твердых грузов в тоннах на абсциссу центра тяжести (остояние от плоскости мидель шпангоута) получаем статический момент относительно плоскости мидель шпангоута Mx= P* Zx (т.м.)
Путем сложения статических моментов относительно основной плоскости получаем суммарный статический момент ∑ Мz относительно основной плоскости.
Путем сложения статических моментов относительно плоскости мидель шпангоута получаем суммарный статический момент ∑ Мx относительно плоскости мидель шпангоута.
В дальнейшем определяем аппликату центра тяжести судна(остояние от основной плоскости) при данной загрузки путем деления суммарного статического момента относительно ОП на полученное водоизмещение судна и абсциссу центра тяжести судна (остояние от плоскости мидель шпангоута) по следующим формулам:
Zg =∑ Мz/ Д м. Xg =∑ Мx/ Д м.
Следует иметь в виду, что абсцисса центра тяжести судна учитывается со своим знаком.
В том случае, если цистерны
указанные в таблице 7 заполнены не
полностью, то рассчитывается поправка,
которая увеличивает аппликату центра
тяжести судна, а значит и 
уменьшает остойчивость судна. Эта
поправка называется, как влияние
свободной поверхности жидких грузов
на остойчивость
Поправку к Zg рассчитываем следующим образом: из таблицы 7 берется сумма поправочных моментов ∑ mh т*м и делится на водоизмещение судна Д.
∆ Zg = ∑ mh/ Д (м)
Определяем исправленное значение аппликаты центра тяжести судна от влияния свободных поверхностей жидких грузов:
Zg (испр) = Zg + ∆ Zg (м)
Сравниваем Zg (испр) с предельно-допустимым значением Ц.Т. судна Zg (пред), которое выбирается из графика «Кривые предельно – допустимых значений Ц.Т. судна». Если Zg (испр) ≤ Zg (пред), то остойчивость судна удовлетворяет требованиям, если Zg (испр) ≥ Zg (пред), то необходимо принять меры к понижению Ц.Т. судна.
Понижение Ц.Т. судна может быть проведено несколькими способами, один из которых принятие балласта с цистерны рекомендованные (таблица № 5).
Для определения изменения высоты центра тяжести судна, при приеме балласта можно воспользоваться формулой:
∆ Zg =Р(Zg - Zg б)/( D + P)
где Р - масса балласта (т);
Zg- центр тяжести судна относительно основной (м);
Zg б- центр тяжести балласта относительно основной (м);
D - водоизмещение судна (до приема балласта), (т)
Другим способом уменьшение высоты центра тяжести судна является уменьшение влияние свободной поверхности жидких грузов, т.е. запресовка цистерн указаннх в таблице №7. В этом случае поправка на влияние свободной поверхности ∆ Zg = ∑ mh/ Д (м) не будет учитываться, а Zg (испр) = Zg
По специальным таблицам находим Тн, Тк, Zc и ρ.
Определяем дифферент d= Тн – Тк
Рассчитываем поперечную метацентрическую
высоту по формуле:
h = ρ + Zc - Zg (испр)
По полученным данным строим таблицу:
№ п/п |
Н а и м е н о в а н и е |
Численные значения |
|
Без обледенения |
С обледенением |
||
1 |
Осадка носом от ОП Тн в метрах |
|
|
2 |
Осадка кормой от ОП Тк в метрах |
|
|
3 |
Дифферент в метрах |
|
|
4 |
Поправка на влияния свободных поверхностей ∆ Zg |
|
|
5 |
Предельное положение Ц.Т. Zg (пред) |
|
|
6 |
Исправленная метацентрическая высота h |
|
|
7 |
Возвышение Ц.Т. над О.П. Zg (испр) |
|
|
8 |
Критерий погоды |
|
|
Расчет амплитуды бортовой качки:
Для построения ДСТО и ДДО необходимо рассчитать амплитуду бортовой качки судна при данной загрузки.
Амплитуда ботовой качки рассчитывается по формуле:
Q1r = Y1*X1*X2
Где Y1 множитель в градусах, а X1 и X2 – безразмерные множители которые выбираются из специальных таблиц раздела 2, тома 1, «Правил классификации и постройки морских судов» Российского морского регистра судоходства.
Множитель Y1
Район плавания судна |
√ho/В |
||||||||
0,04 и менее |
0,05 |
0,06 |
0,07 |
0,08 |
0,09 |
0,10 |
0,11 |
0,12 и более |
|
Неограниченный |
24,0 |
25,0 |
27,0 |
29,0 |
30,7 |
32,0 |
33,4 |
34,4 |
35,8 |
Ограниченный |
16,0 |
17,0 |
19,7 |
22,8 |
25,4 |
27,6 |
29,2 |
30,5 |
32,0 |
Множитель X1
В/d |
X1 |
В/d |
X1 |
2,4 и менее |
1,0 |
3,0 |
0,90 |
2,5 |
0,98 |
3,1 |
0,88 |
2,6 |
0,96 |
3,2 |
0,86 |
2,7 |
0,95 |
3,3 |
0,84 |
2,8 |
0,93 |
3,4 |
0,82 |
2,9 |
0,91 |
3,5 и более |
0,80 |
Где В- ширина судна на мидель шпангоуте
d – средняя осадка Тст = (Тн + Тк)/ 2 (м)
Множитель X2
CВ |
0,45 и менее |
0,5 |
0,55 |
0,6 |
0,65 |
0,7 и более |
X2 |
0,75 |
0,82 |
0,89 |
0,95 |
0,97 |
1,0 |
Если судно имеет скуловые кили или брусковый киль или то и другое вместе, амплитуда боровой качки в градусах, должна вычисляться по формуле:
Q2r
=
Q1r
* k
Где: Q1r – амплитуда бортовой качки без учета скуловых килей и брускового киля
k – коэффициент выбирается их таблицы, в зависимости от отношения Аk к произведению L*B в процентном отношении
Аk – суммарная габаритная площадь скуловых килей, либо площадь боковой проекции брускового киля, либо сумма этих площадей в квадратных метрах.
Таблица для выбора k
Аk/ L*B (%) |
0 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
0,4 и более |
k |
1,00 |
0,98 |
0,95 |
0,88 |
0,79 |
0,74 |
0,72 |
0,7 |
Построение
диаграммы статической остойчивости
(ДСТО).
Диаграмма статической остойчивости показывает изменение величины плеча статической остойчивости ( плеча восстанавливающего момента Мθ = Lст * D) от угла крена судна.
Плечи статической остойчивости рассчитываем по формуле и для удобства сводим все полученные значения в таблицу:
Lст = Lф – аSinθ
где Lф – плечо остойчивости формы – выбирается из графика по соответствующим значениям объемного водоизмещения судна ,при данной загрузки.
а = Zg (испр) - Zc .
Обозначение |
Ч и с л е н н о е з н а ч е н и е |
||||||||
Угол крена град. |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
Sinθ |
0,174 |
0,342 |
0,500 |
0,643 |
0,766 |
0,866 |
0,940 |
0,985 |
1,00 |
Lф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
аSinθ плечо веса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Lст = Lф – аSinθ
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На миллиметровой бумаге (или с помощью мастера диаграмм) по полученным данным строим ДСТО.
Наносим две перпендикулярные оси, вертикальная ось, ось значений плеча статической остойчивости Lст в метрах, горизонтальная – значений углов крена θ в градусах. Продолжаем обе оси в область отрицательных значений. Проводим перпендикуляр к оси углов крена в области отрицательных значений на величине амплитуды бортовой качки. Наносим полученные данные из таблицы, значения Lст и соответствующий угол крена. Полученные точки соединяем плавной кривой.
На диаграмме находим значения: максимальное значение Lст, максимальный угол крена на котором будет возникать максимальное значение Lст, угол заката, пересечение кривой с осью углов крена, величину начальной поперечной метацентрической высоты. Все найденные параметры заносим в таблицу , где сравниваются наши данные с требованиями Российского морского регистра судоходства.
Построение
диаграммы динамической остойчивости
(ДДО).
Построение ДДО производят аналогичным способом, расчет плеч динамической остойчивости производят по формуле:
Lдин. = ∆θ/2*(L0 + 2L1 + 2L2 + +Ln) или Lдин. = ∑ Lст*∆θ/2
Где ∆θ/2 = 0,0872 в радианах т.к. ∆θ = 10 градусам. Значения Lст берутся из ДСТО по соответствующим углам крена.
Обозначение |
Ч и с л е н н о е з н а ч е н и е |
||||||||
Угол крена град. |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
Lст |
0,174 |
0,342 |
0,500 |
0,643 |
0,766 |
0,866 |
0,940 |
0,985 |
1,00 |
∑ Lст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑ Lст*∆θ/2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На ДДО определяют Lдин.мин.опр. Это плечо находим на перпендикуляре восстановленным из точки углов крена равной 1 радиану т.е. 57,3 градуса от оси углов крена до касательной проведенной к ДДО из вспомогательной точки находящейся на пересечении продолжения ДДО в область отрицательных значений с перпендикуляром восстановленным из значений амплитуды бортовой качки.
Определение критерия погоды
Под критерием погоды понимается отношение опрокидывающего момента (Мопр.) к динамически приложенному кренящему моменту от давления ветра (Мкр).
К= Мопр/ Мкр эта величина должна быть равной либо больше 1.
Мопр= Д* Lдин.мин.опр.
Мкр=0,001Pv*Av*Z
где:
Д – водоизмещение судна,
Lдин.мин.опр – плечо динамического минимального опрокидывающего момента(выбирается из ДДО)
Pv – удельное давление ветра (выбирается из нижеприведенной таблицы)
Av – площадь парусности в квадратных метрах (выбирается из специальнойтаблицы по средней осадке судна)
Z – возвышение центра парусности в метрах от плоскости действующей ватерлинии (выбирается из специальной таблицы по средней осадке судна).
Таблица определения удельного давления ветра (Pv) Па
Район плавания |
Z |
|||||||||||||
0,5 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
4,0 |
4,5 |
5,0 |
5,5 |
6,0 |
6,5 |
7,0 |
|
Неограниченный |
- |
706 |
785 |
863 |
922 |
971 |
1010 |
1049 |
1079 |
1108 |
1138 |
1167 |
1196 |
1216 |
Ограниченный 1 |
0,567 давление для неограниченного района плавания |
|||||||||||||
Ограниченный 11 |
0,275 давление для неограниченного района плавания |
|||||||||||||
После определения всех параметров находим К= Мопр/ Мкр ≥ 1
Таблица сравнения полученных данных и требований РМРС
Требования РМРС |
Значение |
Расчетные данные |
Значение |
Метацентрическая высота (м) |
0,35 |
Метацентрическая высота |
|
Максимальное значение плеча статической остойчивости (м) |
0,2 |
Максимальное значение плеча статической остойчивости |
|
Критерий погоды |
1 |
Критерий погоды |
|
Угол заката(град.) |
60 |
Угол заката |
|
Угол крена максимального плеча статической остойчивости (град) |
30 |
Угол крена максимального плеча статической остойчивости (град) |
|
Выводы:
Список
используемой литературы:
1.Российсуий морской регистр судоходства СПБ. 1999 год.
2.Методические рекомендации по выполнению
курсового проекта Мурманск.2001 год.
3.Информация об остойчивости ПСТ
типа «Баренцево море» Мурманск.2000 год.
4.Кривые емкостей жидких грузов ПСТ
типа «Баренцево море» Мурманск 2000 год.