- •2.1 Выбор номинального напряжения.
- •2.2 Определение необходимой мощности батарей конденсаторов из условия баланса реактивной мощности и расстановка их по подстанциям пс1…пс3.
- •2.3 Определение суммарной мощности и кол-ва бк.
- •3.1. Выбор сечений проводов воздушных линий.
- •1.Определим мощности, протекающие по каждой линии, с учетом установленных батарей конденсаторов и потерь в трансформаторах.
- •3. Выполним проверку по условию механической прочности.
- •4. Выполним проверку по условиям короны и радиопомех.
- •5. Выполним проверку по условию длительно допустимого нагрева.
- •6. Выполним проверку по условию допустимых потерь напряжения.
- •3.2 Выбор мощности и количества трансформаторов на подстанциях.
- •1. Выбор числа трансформаторов.
- •2. Выбор мощности трансформаторов.
- •Список использованной литературы.
3.1. Выбор сечений проводов воздушных линий.
1.Определим мощности, протекающие по каждой линии, с учетом установленных батарей конденсаторов и потерь в трансформаторах.
Для линии 2-3 имеем:
Для расчета потокораспределения в кольцевой сети необходимо определить приведенную нагрузку узла 2.
Потокораспределение активной мощности в кольцевой сети останется неизменным, поскольку установка батарей конденсаторов и учет потерь в трансформаторах не влияет на потоки активной мощности.
Выполним необходимые расчеты для определения потокораспределения реактивной мощности в кольцевой сети. Ввиду того, что сопротивления линий в настоящий момент не известны, будем считать, что они пропорциональны длинам линий. Расчетная схема представлена на рис. 3.1.
Рис 3.1 Расчет потокораспределения реактивной мощности в кольцевой сети.
Проверка:
Потокораспределение определено верно.
Результаты расчета сведены в таблицу 3.1.
2. Выберем сечения проводов линий по нормативу плотности тока. Рассмотрим выбор на примере линии 2-3.
Наибольший ток в линии:
Для линий кольцевой сети полная мощность определяется на основе расчетов потокораспределений активной и реактивной мощностей:
Расчетный ток в линии:
Где αi - коэффициент, учитывающий изменение нагрузки по годам эксплуатации линии. Для линий 110-220 кВ значение αi может быть принято равным 1,05, что соответствует математическому ожиданию этого коэффициента в зоне наиболее часто встречающихся темпов роста нагрузки (стр. 79 [1]).
Нормативное сечение провода линии:
Где jн - нормированная плотность тока. Согласно таблице 3.12 [1] значение jн для линий с алюминиевыми проводами при составляет .
По заданию электрическая сеть проектируется в III районе по гололеду. Согласно таблице 2.5.3 ПУЭ6 нормативная толщина стенки гололеда для III района составляет 20 мм. Согласно таблице 3.2 [1] для районов с толщиной стенки гололеда 20 мм и менее, для проводов АС при сечении алюминия 185 мм2 и менее отношение сечения алюминия к сечению стали должно лежать в диапазоне от 6,0 до 6,25 (нормальное исполнение); при сечении алюминия 240 мм и более - от 7,71 до 8,04 (облегченное исполнение).
Исходя из этого, выбираем марки проводов по таблице 3.5 [1].
Результаты однотипных расчетов сведены в таблицу 3.1.
Следует отметить, что для линий с Uном = 220 кВ максимально допустимое сечение равно 400 мм2.
Таблица. 3.1. Выбор сечений проводов воздушных линий.
Линия |
А-1 |
А-2 |
1-2 |
2-3 |
Р, МВт |
114,602 |
107,397 |
30,602 |
48 |
Q, Мвар |
57,831 |
55,577 |
17,869 |
22,729 |
S, MBA |
128,367 |
120,925 |
35,437 |
53,109 |
Uном, кВ |
220 |
220 |
220 |
110 |
nц, шт |
1 |
1 |
1 |
2 |
Iнб,А |
336,876 |
317,347 |
92,998 |
139,376 |
Iр,А |
353,719 |
333,214 |
97,647 |
146,345 |
Fн,mm |
442 |
416,517 |
122,06 |
182,931 |
F, мм |
400 |
400 |
120 |
185 |
Марка провода |
АС 400/51 |
АС 400/51 |
АС 120/19 |
АС 185/29 |