Шаг номенклатурного ряда различных отопительных приборов
Обозначение прибора |
Шаг номенклатурного ряда отопительных приборов, кВт |
Радиаторы чугунные секционные: МС-140-108 МС-140-98 МС-140АО МС-140А МС-90 МС-90-108 |
0,185 0,174 0,178 0,164 0,140 0,150 |
Радиаторы стальные панельного типа РСВ: однорядные двухрядные |
0,174 0,301 |
Радиаторы стальные панельные четырехходовые типа РСГ: однорядные двухрядные |
0,175 0,284 |
Конвертор настенный с кожухом «Универсал» |
0,131 |
Конвертор настенный с кожухом «Универсал-С» |
0,122 |
Конвертор настенный с кожухом «Комфорт-20» |
0,165 |
Конверторы с кожухом «Ритм» «Ритм-1500» |
0,455 2,140 |
Конверторы с кожухом высокие «КВ» |
1,135 |
Конверторы настенные без кожухом «Аккорд»: однорядные двухрядные |
0,112 0,207 |
Таблица 18
Значения коэффициента β1
Шаг номенклатурного ряда отопительных приборов, кВт |
β1 |
0,12 |
1,02 |
0,15 |
1,03 |
0,18 |
1,04 |
0,21 |
1,06 |
0,24 |
1,08 |
0,30 |
1,13 |
Таблица 19
Значения коэффициента β2
Отопительный прибор |
Коэффициент β2 при установке прибора |
|
у наружной стены, в том числе под световым проемом |
у остекленного светового проема |
|
Радиаторы: чугунные секционные стальные панельные |
1,02 1,04 |
1,07 1,10 |
Конвекторы: с кожухом без кожуха |
1,02 1,03 |
1,05 1,07 |
Графа 8. Определяем потери давления на трение на участке Rl, перемножив значение графы 5 на значение графы 7.
Графа 9. Определяем значения коэффициентов местных сопротивлений на участке ξ по табл. 20. Местное сопротивление, находящееся на границе двух участков, следует относить к участку с меньшим расходом теплоносителя.
Таблица 20
Значения коэффициента ξ местных сопротивлений
Местное сопротивление |
Коэффициент ξ при условном диаметре, мм |
||||||
10 |
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
Тройники: проходные поворотные на ответвление на противотоке |
1 1,5 3 |
1 1,5 3 |
1 1,5 3 |
1 1,5 3 |
1 1,5 3 |
1 1,5 3 |
1 1,5 3 |
Крестовины: проходные поворотные на ответвление |
2 3 |
2 3 |
2 3 |
2 3 |
2 3 |
2 3 |
2 3 |
Вентили: обыкновенные прямоточные запорный муфтовый |
20 3 - |
16 3 15,9 |
10 3 10,5 |
9 3 9,3 |
9 2,5 8,6 |
8 2,5 7,6 |
7 2 6,9 |
Задвижки параллельные |
- |
- |
- |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
Отвод гнутый под углом 90° и утки |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
1 |
1 |
0,5 |
0,5 |
Кран регулирующий трехходовой КРТ: при проходе на повороте |
4 4,5 |
3,5 4,5 |
3 3 |
- - |
- - |
- - |
- - |
Кран регулирующий проходной КРП |
4 |
3,5 |
3 |
- |
- |
- |
- |
Проточный воздухосборник |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
Чугунный радиатор (ГОСТ 8690-75) |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,5 |
- |
- |
- |
Стальные панельные радиаторы РСВ, РСГ |
0,25
|
0,6 |
2,0 |
5,3 |
- |
- |
- |
Конвекторы: «Ритм» «Комфорт-20» «Аккорд» |
0,41 0,68 0,50 |
0,94 1,60 1,20 |
3,2 5,4 4,0 |
8,5 14,4 10,7 |
- - - |
- - - |
- - - |
Внезапное расширение |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
Внезапное сужение |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
Отступы |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
Графа 10. Определяем потери давления на местные сопротивления по формуле
(22)
где z1 – динамическое давление при гидравлическом расчете систем водяного отопления, принимаемое по табл. 21.
Графа 11. Складываются потери давления на трение по длине участка Rl и потери давления в местных сопротивлениях z и находятся суммарные потери давления на каждом участке (Rl+z) и всего циркуляционного кольца Σ(Rl+z).
После гидравлического расчета главного циркуляционного кольца должно выполняться условие
. (23)
Если это условие не выполняется, то необходимо на отдельных участках изменить диаметры труб. При выполнении этого условия проверяют условие
, (24)
где А – суммарные потери давления циркуляционных колец, которые не должны отличаться более чем: на I5 % друг от друга при тупиковой схеме движения теплоносителя; 5 % друг от друга при попутной схеме движения теплоносителя.
При невозможности увязать потери давления устанавливают дроссельные шайбы диаметром, мм:
, (25)
где ΔPш – разница давлений между кольцами.
Таблица 21