- •Практическая работа № 1 Обработка стали в ковше синтетическим шлаком
- •Термодинамика процесса рафинирования стали жидким синтетическим шлаком
- •Межфазные свойства расплавов
- •Кинетика процессов рафинирования металла синтетическим шлаком
- •Рафинирование расплавов от примесей
- •Решение типовых задач
- •Задачи для решения
- •Варианты заданий:
- •Варианты заданий:
- •Варианты заданий:
- •Варианты заданий:
- •Практическая работа 2
- •2.2. Пример расчёта мощности вакуумной системы при обработке стали в агрегате vd и vd - ов (ковшевое вакуумирование)
- •I этап - создание рабочего разряжения в камере
- •2.3. Задание к расчету
- •Технические характеристики вакуумных пароэжекторных насосов оао«Северсталь»
- •Плотности газов
- •Основные размеры сталеразливочных ковшей
- •Варианты заданий
- •Литература
- •Практическая работа 3
- •3.2. Расчет времени коагуляции и удаления жидких включений
- •3.2. Расчет времени коагуляции и удаления твёрдых включений
- •3.3. Задание к расчету
- •Значение диссипации энергии и параметры процесса удаления оксидных включений при обработке стали на различных установках
- •Литература
- •Изменение температуры металла при легировании
- •4.1. Общие сведения
- •4.2. Примеры расчетов
- •4.3. Задание к расчету
- •Варианты заданий
- •Литература
3.2. Расчет времени коагуляции и удаления твёрдых включений
На рис. 3.3. представлено изменение концентрации твердых частичек (т.е. агломератов) за счет коагуляции и всплывания. Расчет был проведен так же, как в случае жидких включений. При этом в соответствии с представлениями Г. Кнюппеля с сотрудниками [2] о поведении частичек глинозема в жидкой стали было принято, что расплав под воздействием межфазного натяжения выталкивается из пор агломератов. При столкновении двух пористых агломератов образуются точно так же дополнительные поры, так что пористость с ростом размера агломерата растет (рис. 3.4).
Поры, естественно, должны быть достаточно малыми, чтобы межфазное натяжение еще могло вытолкнуть металл из них. Поэтому в очень больших конгломератах расплав не вытесняется из всех пор. Для учета этого принимаем, что при слипании твердых частичек объем образовавшегося агломерата в 1,33 раза больше объема капли, возникшей при слиянии жидких включений, при их равной массе. Представленные соображения относятся к случаю, если агломераты образуются из частиц дендритной формы или частиц дендритной и глобул ярной форм.
Проведенный расчет при допущении, что объем твердых частиц при равной массе в 1,33 раза больше объема жидких включений, показал (см. рис. 3.3), что твердые частички удаляются почти в три раза быстрее, чем жидкие. При выше принятом значении отношения tк / tу = = 4ּ10-4 половина всех твердых частичек удаляется при t / tк = 4,5 за время tу = 4,5ּ250/60 = 19 мин; 90 % всех включений удаляется при t / tк = 12 за время tу = 50 мин. Для жидких включений это время соответственно равно 62 и 146 мин.
Согласно рис. 3.3 содержание включений в стали снижается за тем более короткое относительное время t / tк , чем меньше величина параметра tк / tу. Так как условия удаления могут быть приняты неизменными (tу = const), то это означает, что содержание включений падает тем быстрее, чем меньше время коагуляции tк или чем больше [см. уравнение (3.1)] величина диссипации энергии . Для жидких включений в соответствии с рис. 3.2 эта зависимость выражена менее сильно, так как удаление жидких частиц из расплава протекает существенно медленней, чем твердых.
В табл. 3 приведен расчет времени удаления 90 % оксидных включений из жидкого железа. Значения параметра tк / tу (столбец 1) приняты равными 10-2-10-5. Время удаления включений tУ может быть в соответствии с примером к уравнению (3.2) оценено в 6,25ּ105 с. Оно подходит для среднего начального радиуса частиц r0 = 2ּ10-4 см и высоты расплава НА = 250 см. Из значений tк / tу и tу рассчитывается время коагуляции tк (столбец 2). Согласно уравнению (3.1) время коагуляции может быть мерилом величины диссипации энергии є, при этом снижению времени коагуляции соответствует возрастание диссипации энергии. В столбцах 3 и 4 приведено относительное время t / tк , взятое из рис. 3.2 и 3.3 для случая снижения относительной объемной доли включений η с 1 до 0,1, т.е. на 90 %. В столбцах 5 и 6 приведено время, необходимое для удаления 90 % жидких и твердых включений, в столбце 7 – отношение значений этих времен.
Из столбцов 5 и 6 можно видеть, насколько время, необходимое для удаления включений, можно сократить, если время коагуляции tк или параметр tк / tу уменьшить, т.е. соответственно увеличить значения диссипации энергии. Как видно из столбца 7, время удаления твердых включений в 2-3 раза меньше, чем жидких, хотя объем твердых частиц принят в 1,33 раза большим, чем жидких. Фактически наблюдаемые различия скорости удаления твердых и жидких частиц еще больше.
По практическим данным [2], включения глинозема удаляются примерно в 5 раз быстрее, чем включения силикатов. В.И. Дорохов с сотрудниками [3] установили, что удаление глинозема в первые 30 с после раскисления алюминием происходит в 7 раз быстрее, чем удаление силикатов после раскисления ферросилицием. Таким образом, твердые включения удаляются по сравнению с жидкими более чем в 1,33 раза быстрее, чем можно было бы ожидать из отношения их объемов при равной массе.
Таблица 3.1
Расчетное время t90 удаления 90 % жидких и твердых оксидных включений (Al2O3)
из расплава от времени коагуляции tк и отношения tк / tу
|
tк, мин |
t / tк |
t90, мин |
|
||
Жидкие включения |
Твердые включения |
Жидкие включения |
Твердые включения |
|||
10-2 |
|
47 |
18 |
47∙104 = 4888 |
18∙104 = 1872 |
2,6 |
10-3 |
10,4 |
40 |
18 |
416 |
187 |
2,2 |
10-4 |
1,04 |
31 |
10 |
32 |
10 |
3,2 |
10-5 |
0,104 |
17 |
6 |
1,8 |
0,6 |
3 |