5. Расчет обрыва одной фазы.
Схема замещения прямой последовательности приведена на рисунке.
Параметры данной схемы абсолютно такие же как и в аналитическом методе.
Система
Линия 1,2
Трансформатор
Автотрансформатор
Нагрузка 1
Нагрузка 2,3
Асинхронный двигатель
Генератор
Сворачивание схемы прямой последовательности.
Схемы замещения обратной последовательности.
Параметры схемы замещения обратной последовательности.
Система
Линия 1
Линия 2
Трансформатор
Автотрансформатор
Нагрузка 1
Нагрузка 2,3
Асинхронный двигатель
Генератор
Сворачивание схемы обратной последовательности.
Схема замещения нулевой последовательности.
Линия 1
Линия 2
Трансформатор
Автотрансформатор
Необходимо,
чтобы с обеих сторон повреждения были
нейтрали. Следовательно распишем
нагрузку 1 как трансформатор
с параметрами
T’: SH=60 МВА; 115/11 кВ; Uk=10%; Рк=0.4 МВт.
Для обрыва одной фазы
Посчитаем токи прямой последовательности методом узловых напряжений.
Запишем выражения для проводимостей узлов.
Решая эту матрицу получим
,
и
.
Найдем токи прямой последовательности
Для обратной последовательности
Решая эту матрицу получим
, и .
Токи обратной последовательности
Ток нулевой последовательности
По найденным значениям токов прямой, обратной и нулевой последовательностей определим фазные токи на элементах.
Система
Расчет фазных токов на остальных элементах аналогичен.
Сведем значения токов прямой, обратной и нулевой последовательностей, а также фазные токи в таблицу.
элемент |
|
|
|
|
|
|
, кА |
, кА |
, кА |
|
С |
0.01153- j0.0429 |
-0.00241+ j0.00881 |
|
0.00912- j0.03409 |
-0.04934+ j0.00498 |
1.50628+ j0.13455 |
0.00275- j0.01027 |
-0.01486+ j0.0015 |
0.45373+ j0.04053 |
|
Л – 1 |
0.00556- j0.00965 |
-0.00139+ j0.00082 |
-0.00247+ j0.03649 |
0.0017+ j0.02766 |
-0.01115- j0.00161 |
0.00698+ j0.01044 |
0.00051+ j0.00833 |
-0.00336- j0.00048 |
0.0021+ j0.00314 |
|
Л – 2 |
0.00596- j0.03325 |
-0.00101+ j0.00799 |
-0.00247+ j0.03649 |
0.00248+ j0.01123 |
-0.03818+ j0.00659 |
0.03324+ j0.01867 |
0.00075+ j0.00338 |
-0.0115+ j0.00198 |
0.01001+ j0.00562 |
|
T |
B |
0.00556- j0.00965 |
-0.00139+ j0.00082 |
-0.00247+ j0.03649 |
0.0017+ j0.02766 |
-0.01115- j0.00161 |
0.00698+ j0.01044 |
0.00051+ j0.00833 |
-0.00336- j0.00048 |
0.0021+ j0.00314 |
H |
0.00964- j0.00557 |
-0.00079+ j0.0014 |
|
0.00885- j0.00417 |
-0.01047- j0.00695 |
0.00162+ j0.01112 |
0.05838- j0.0275 |
-0.06906- j0.04589 |
0.01068+ j0.07339 |
|
H – 3 |
-0.03547+ j0.05892 |
0.00043+ j0.00029 |
|
-0.03504+ j0.05921 |
0.0683+ j0.00149 |
-0.03326- j0.0607 |
-0.23119+ j0.39068 |
0.45066+ j0.00983 |
-0.21947- j0.40051 |
|
АД |
-0.04116+ j0.06844 |
0.00049+ j0.00032 |
|
-0.04067+ j0.06877 |
0.07932+ j0.00169 |
-0.03866- j0.07045 |
-0.26835+ j0.45373 |
0.52341+ j0.01114 |
-0.25506- j0.46488 |
|
Г |
0.10801- j0.19772 |
0.00393+ j0.00259 |
|
0.11193- j0.19513 |
-0.22945+ j0.00743 |
0.11751+ j0.1877 |
0.73857- j1.28752 |
-1.51396+ j0.04901 |
0.7754+ j1.23851 |
|
H – 2 |
-0.03547+ j0.05892 |
0.00043+ j0.00029 |
|
-0.03504+ j0.05921 |
0.0683+ j0.00149 |
-0.03326- j0.0607 |
-0.23119+ j0.39068 |
0.45066+ j0.00983 |
-0.21947- j0.40051 |
|
AT |
B |
0.00596- j0.03325 |
-0.00101+ j0.00799 |
-0.00247+ j0.03649 |
0.00248+ j0.01123 |
-0.03818+ j0.00659 |
0.03324+ j0.01867 |
0.00075+ j0.00338 |
-0.0115+ j0.00198 |
0.01001+ j0.00562 |
C |
0.00226- j0.05075 |
0.00021+ j0.01426 |
-0.00247+ j0.03649 |
0 |
-0.05754+ j0.01647 |
0.05507+ j0.02002 |
0 |
-0.03467+ j0.00992 |
0.03318+ j0.01206 |
|
H |
0.00555- j0.01701 |
0.00449+ j0.0049 |
|
0.01004- j0.01211 |
-0.02399+ j0.00514 |
0.01395+ j0.00697 |
0.06622- j0.07993 |
-0.15829+ j0.03393 |
0.09208+ j0.046 |
|
H – 1 |
0.00226- j0.05075 |
0.00021+ j0.01426 |
-0.00247+ j0.03649 |
0 |
-0.05754+ j0.01647 |
0.05507+ j0.02002 |
0 |
-0.03467+ j0.00992 |
0.03318+ j0.01206 |
|
|
0.00226- j0.05075 |
0.00021+ j0.01426 |
-0.00247+ j0.03649 |
0 |
-0.06001+ j0.05296 |
0.0526+ j0.05651 |
0 |
-0.03615+ j0.0319 |
0.03169+ j0.03404 |
|
