- •2.6.9. Модуль узла типа “выходное устройство 1”.
- •2.6.10. Модуль узла типа “выходное устройство 2”.
- •Определение теоретического значения тяги без учета входного импульса:
- •2.6.11. Модуль узла типа “теплообменник или воздухо-воздушный радиатор”. Подпрограмма teploo
- •2.6.12. Модуль узла типа “агрегаты”.
- •2.6.13. Модуль узла типа “воздушный винт”.
- •2.6.14. Модуль узла типа “редуктор”.
- •2.6.15. Модуль узла типа “двухпозиционный
- •2.6.16. Модуль узла типа “эжектор”. Устройство перепуска или камера смешения 2. Подпрограмма egect
- •3. Входные данные математической модели
- •3.1. Входные данные управления двигателем
- •3.2. Программа управления
- •3.3. Порядок ввода и состав входных данных математической модели
- •Список литературы
- •Содержание
2. Параметры узла. Они передаются в подпрограмму также через массив А, но в составе информационной подгруппы модуля 6ВС100.
3. Характеристики узла. Представляют собой зависимости поправочных коэффициентов к статическим давлениям вида
; ,
а также зависимость коэффициента восстановления полного давления в камере смешения . В качестве аргумента может быть использован любой параметр из массива А. Они передаются в подпрограмму через подгруппу 6ВС300.
Выходные данные делятся на две части.
1. Текущие значения параметров потока смеси газов, передаваемые по каналу передачи информации типа “контур” последующему модулю узла. В число этих параметров входят:
– температура и давление торможения на выходе;
G2 – расход газа на выходе;
qт2 – относительный расход топлива на выходе;
– энтальпия и энтропия торможения на выходе.
Все они в зависимости от значения признака Nк.см в подгруппе 6ВС100.
При Nк.см = 0 они переписываются в одну из групп 21000 – 25000 в зависимости от значения разряда В – условного номера узла, а при Nк.см = 1 – в зависимости от значения разряда С – условного номера узла.
2. Результаты расчета данного узла переписываются в информационную подгруппу результатов модуля 6ВС200.
Описание алгоритма.
Определяются площади проходных сечений на входе в камеру смешения из контура В
(2.197)
и контура С
Fк2 = F2 – Fк1. (2.198)
Рассчитывается количество чистого воздуха в потоках газа, входящих в камеру смешения
. (2.199)
Рассчитывается значение газовой постоянной
.
Суммируются значения фактических расходов газа
(2.200)
и расходов газа, рассчитанных по статическим параметрам во входных сечениях
, (2.201)
где
; (2.202)
импульсов потоков
, (2.203)
энергии потоков:
. (2.204)
Рассчитывается приведенная скорость потоков
. (2.205)
Коррекция статического давления
. (2.206)
Расчет поправочного коэффициента Kрi по формуле
. (2.207)
Коррекция статического давления
. (2.208)
Рассчитывается приведенная скорость на выходе
. (2.209)
Уточняется значение относительного расхода топлива
. (2.210)
Определяется энтальпия смеси
. (2.211)
Определяются значения:
- температуры
,
- энтропии
,
- газовой постоянной
,
- критической температуры
и соответствующей ей энтальпии
,
- теплоемкости
,
определяется показатель адиабаты
, (2.212)
критическая скорость
. (2.213)
Газодинамическая функция
. (2.214)
Вспомогательный параметр
. (2.215)
Расчет приведенной скорости
. (2.216)
Рассчитывается скорость в выходном сечении
, (2.217)
статическая энтальпия
. (2.218)
Определяются статические температуры
и энтропии:
.
Рассчитывается статическое давление:
(2.219)
и заторможенное давление
. (2.220)
2.6.9. Модуль узла типа “выходное устройство 1”.
Подпрограмма SOPLO
Алгоритм этого модуля обеспечивает расчет сужающегося сопла с регулируемым и нерегулируемым срезом, сопла Лаваля с регулируемым и нерегулируемым критическим сечением, с регулируемым и нерегулируемым срезом, а также двух- и трехпоточного сопла с короткой зоной смешения. Перепад в соплах может быть как докритическим, так и сверхкритическим. Потери в сопле учитываются скоростным коэффициентом j и коэффициентом расхода m, которые могут быть заданы постоянными или в виде характеристик типа
или ,
где i принимает значения от 1 до 3 .
В качестве аргументов могут быть использованы любые параметры из массива А модели, но чаще используется располагаемая степень понижения давления в сопле , параметр
– для конического сопла или
– для плоского сопла
и отношение площадей .
В выходном устройстве предусмотрена возможность расчета тяги с использованием характеристики коэффициента тяги
,
где Рс – действительная тяга, Рс.ид – идеальная тяга.
В этом случае характеристика задается в виде .
Тип сопла, а также номер контура, в котором оно работает, задаются при помощи условного номера узла в шифре схемы (массив СХ).
Входные данные для подпрограммы делятся на четыре части:
1. Текущие значения параметров газа на входе в сопло. Они считываются из групп 21000 – 25000 информационного массива А в зависимости от значения разряда С в условном номере узла (передача информации по каналу типа “контур”). В число этих параметров входят:
– температура и давление торможения;
G1 – расход газа;
qт1 – относительный расход топлива;
– энтальпия и энтропия торможения.
2. Параметры узла. Они переписываются в подпрограмму через массив А в составе информационной подгруппы модуля 7ВС100.
3. Характеристики узла представляют собой зависимости скоростного коэффициента и коэффициента расхода вида
или .
4. Информация о подводах или отборах воздуха (газа). Передается в подпрограмму в составе подгруппы 7ВС400.
Выходные данные модуля включают в себя значения параметров газа на срезе сопла, включая и различные составляющие тяги сопла (без учета входного импульса), которые заносятся в подгруппу результатов модуля 7ВС200.
Описание алгоритма.
Значение узла g, заданное в градусах, пересчитывается в радианы по формуле
gр = g 0,0174532 . (2.221)
. (2.222)
Для двухпоточного сопла с короткой зоной смешения рассчитывается отношение давлений торможения в двух потоках, входящих в сопло
, (2.223)
а также располагаемой степени повышения давления в сопле, рассчитанной по параметрам внутреннего контура
. (2.224)
Определяется значение располагаемой степени понижения давления в сопле
. (2.225)
Для двух- и трехпоточного сопла значение заменяется на значение , рассчитываемое ранее, т. е.
.
Значение счетчика контуров iNS изменяется на 1.
iNS = iNS + 1.
Определяется фактическое значение скоростного коэффициента
. (2.226)
Рассчитывается значение , а затем его фактическое значение
. (2.227)
Расчет газовой постоянной и критической температуры
,
.
Определяется значение энтропии газа при его расширении до давления на срезе, равного Рн
. (2.228)
Если S < 6,02, то осуществляется защитная коррекция по дробно-линейной функции
, (2.229)
после чего принимается S = S .
Рассчитывается статическая температура
и соответствующее ей значение энтальпии
.
Рассчитывается скорость газа на срезе сопла при условии полного расширения
. (2.230)
Статическое давление газа Р принимается равным Рн. Определяется идеальная тяга сопла без учета потерь и входного импульса
. (2.231)
Расчет критических параметров газа.
Определяются значения энтальпии
и энтропии
.
Затем рассчитываются значения критического давления
(2.232)
и критической скорости истечения
. (2.233)
Уточняются значения скорости
С= Сj , (2.234)
энтальпии
, (2.235)
значение температуры и энтропии
; .
Рассчитывается значение расхода газа, пропускаемого через единичную площадь
. (2.236)
Рассчитывается располагаемая гидравлическая площадь среза двух- и трехпоточного сопла (она же площадь критического сечения)
mFкр = Fкрm . (2.237)
Расчет при регулируемом критическом сечении.
Определяется потребная площадь критического сечения
, (2.238)
суммарный пропускаемый расход газа
. (2.239)
Расчет при нерегулируемом критическом сечении.
Определяется значение суммарного пропускаемого расхода газа
. (2.240)
Рассчитывается суммарная потребная площадь критического сечения
(2.241)
и суммарного фактического расхода газа
. (2.242)
Определяется значение гидравлической располагаемой площади критического сечения (для сужающегося сопла или сопла Лаваля)
mFкр = Fкрm . (2.243)
Анализируется значение признака типа сопла Р1 и признака iNкр, определяющего сверхкритический перепад.
Определяется значение статической энтропии газа
. (2.244)
Если Sс < 6,02, то осуществляется защитная коррекция по дробно-линейной функции вида
, (2.245)
после чего принимается .
Определяется значение статической температуры
и энтальпии
.
Рассчитывается скорость истечения на срезе сопла:
(2.246)
и потребная площадь среза
. (2.247)
Уточняется статическое давление на срезе сопла
. (2.248)
Рассчитывается действительная тяга сопла без учета входного импульса.
. (2.249)
Уточняется давление торможения на срезе сопла
. (2.250)
Определяется осевая и вертикальная составляющая тяги с учетом угла поворота сопла на угол g .
Рх = Р cos g, (2.251)
Рид х = Рид cos g, (2.252)
Рy = Р sin g, (2.253)
Рид y = Рид sin g, (2.254)
, (2.255)
. (2.256)