- •7.Пример 1 (кривошипно – ползунный механизм).
- •20) Механическая характеристика асинхронного электродвигателя
- •21) Метод кинетостатики. Определение сил инерции звеньев.
- •22.Условия статической определимости плоских кинематических цепей.
- •25. Основные закономерности сухого трения скольжения. Трение в поступательной кинематической паре. Приведённый коэффициент трения в клиновых направляющих.
- •2 6. Трение скольжения во вращательной кинематической паре. Круг трения. Приведённый коэффициент трения
- •27.Основные закономерности трения качения. Коэффициент трения качения. Условие чистого качения
- •31) Кпд передачи винт-гайка. Явление самоторможения.
- •35) Динамическое и статическое уравновешивание вращающихся звеньев. Виды неуравновешенности, их оценка и способы устранения. Балансировка.
- •36) Уравновешивание нескольких масс, вращающихся на одном валу
- •37) Статическое уравновешивание масс плоских рычажных механизмов
- •38) Манипулятор. Переносные и ориентирующие движения. Зона обслуживания. Угол и коэффициент сервиса. Маневренность манипулятора.
20) Механическая характеристика асинхронного электродвигателя
Р ассмотрим механическую характеристику трехфазного асинхронного электродвигателя переменного тока.
1 – пуск двигателя
2 – критические значения
3 – номинальные значения
4 – холостой ход - синхронная скорость.
2 – 3 – 4 – зона устойчивой работы двигателя.
1 – 2 – зона неустойчивой работы - при выходе на нее двигатель останавливается (опрокидывается).
Устойчивый участок приближенно можно описать в виде прямой линии, проходящей через точки 3 – 4.
- крутизна (жесткость) характеристики.
21) Метод кинетостатики. Определение сил инерции звеньев.
Пусть дано уравнение динамики: ma=∑Fi (1). Преобразуем его к следующему виду: ∑Fi - ma=0 (2).
Запись вместо уравнения динамики (1), уравн. Статики (2) и есть метод кинетостатики. Для этого к каждому подвижному звену механизма наряду с реально действующими активными силами и реакциями связи прикладываются силы инерции, после чего, на основании принципа Даламбера, составляются уравнения равновесия в следующем виде:
1) Векторная сумма всех сил равна нулю. или
2) Сумма моментов
Силы инерции звена, совершающего плоскопараллельное движение и имеющего плоскость симметрии, параллельную плоскости движения, приводятся к главному вектору , приложенному в центре масс “S” и главному моменту :
- центральный момент инерции.
Силу и момент можно заменить одной силой , приложенной на расстоянии “H” от “S”:
- пара сил
22.Условия статической определимости плоских кинематических цепей.
Рассмотрим действие реакций в различных кинематических парах без учета трения:
1) Вращательная пара. 2) Поступательная пара. 3) Высшая пара.
R12 – реакция на звено 1
со стороны звена 2.
Во вращательной паре неизвестны величина и направление реакций, а точка приложения известна (центр шарнира) – неизвестна.
В поступательной паре неизвестны величина и точка приложения, а направление известно.
В высшей паре неизвестна величина, а точка приложения и направление известны.
Таким образом, общее число неизвестных равно: .
Общее число возможных уравнений равновесия: 3n, n – число подвижных звеньев.
Следовательно, условие статической определимости в кинематической цепи имеет вид:
Для рычажных механизмов pB = 0, тогда условие:
Этому условию удовлетворяют структурные группы (группы Ассура).
28. Трение в роликовых направляющих качения. Приведённый коэффициент трения.
- горизонтальный ольганг.
Мк=k*Q – общий момент трения качения плиты по роликам, где к – коэффициент трения качения.
Мс=(Q+n*G)f*r – общий момент трения скольжения во вращающихся парах (оси и втулка)n – число роликов, G – сила тяжести одного ролика.MS=Mk+Mc=k*Q+(Q+n*G)f*r=Q[k+(1+V)f*r] – суммарный момент трения скольжения,Где V=(n*G)/Q – коэффициент (пренебрегаем)
Fд*V=MS*w0V=(w0*D)/2Fд=(2*MS)/D= (2Q*[k+(1+V)*f*r])/D или Fд=f`*Qf`=(2*[k+(1+V)*f*r])/D – приведённый коэффициент трения.
- наклонный ольганг
Воспользуемся формулой для наклонной плоскости при b=a, заменив в ней j на j`:Fд=(Q*sin(a+j))/cosj`Где j`=arctg(f`) - приведённый угол трения.